Относительно перпендикуляра

Зависимость средней величины объема движения от коэффициентов С2 и С3 при С1! = 1, полученной по формуле, аналогичной (13), видна из рис, 5, а, где представлены линии уровня функцииIXj (C2, С3). Нарушение симметрии критерия относительно переменных Амх и Ам2 приводит к увеличению Q2.

функциями расхода QW, QM [2], то два последних уравнения систе мы (1) суть квадратные относительно переменных ON, ь>м. По скольку переключение тормозного и реверсивного золотников происходит последовательно, то с учетом допустимой линеаризации указанные уравнения можно решить относительно о,у и ом: а) для разгона установившегося движения и торможения планшайбы (до начала переключения реверсивного золотника)

вало соотношение F(щ, 4%,..., ип) — 0, тождественно выполняющееся относительно переменных X}...., хп в области D и не содержащее явно этих переменных (функции uj,... ип называются в этом случае зависимыми), необходимым и достаточным условием является тождественное обращение в нуль якобиана:

ит от переменных х\,...,хп (in < n) существовало соотношение F (HI, uz,..., um)-0, выполняющееся тождественно относительно переменных *].....х„ и не содержащее явно этих

4. Уравнение f(y^yz,-. • ,УЛ. г\,**... *гт)=0 называется однородным относительно переменных yi , . . . ,уп, если имеет место тождество

новки х = е*, у = vemt приводится к уравнению относительно переменных v, t, не содержащему независимой переменной. Порядок уравнения может быть, таким образом, понижен на единицу.

Уо '• • • . W"—1)- При этом точка (x0,y0,...,vu(n~V) должна быть расположена внутри некоторой области D, в которой определена непрерывная и удовлетворяющая условию Липшица относительно переменных у, ..., у^п ~~ :) функция

Друг к другу слоев насыщенного и ненасыщенного газа является одинаковой и для теплообмена и для массообмена, уравнения переноса энергии и массы и краевые условия к ним для своих областей задания являются полностью тождественными друг другу относительно переменных Ф и С. Этим самым утверждается аналогия процессов тепло- и массообмена при непосредственном контакте газа и жидкости.

Тогда волновое уравнение (147) относительно переменных и г при --' =? const примет вид

vs •— скорость АТФ-азной реакции. В этой модели sa -- s3 = const. Модель, написанная относительно переменных s( и з%, при определенных условиях качественно близка к (5.12).

Перепишем уравнения (6.2) — (6.5) для решения относительно переменных w, р, Т, v.

Пример 4. Определить размеры звеньев кривош и шю-кором мелового механизма (рис. 2.8). Входные параметры: длина коромысла ОС = /?; угол качания коромысла 2ф, симметричный относительно перпендикуляра к стойке Л/3; коэффициент изменения скорости выходного звена К. Выходные параметры: длина кривошипа АВ — г; длина шатуна ВС — 1\ длина стойки AD = L.

В произвольном угловом положении звездочки, когда ведущий шарнир повернут относительно перпендикуляра к ведущей ветви под углом а, продольная скорость цепи (рис. 12.6, а)

При заданной внешней статической нагрузке на толкателе, например силе FM-> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6% толкателя (рис. 17.5, а), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е. от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ft, тем больше реакции F-ы и F?\ в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения: f,2i — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и f,2.i — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения /' ','Ь, который рассчитывают по величине угла <р','?.(, определяющего положение реакции F-a относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкатели.

При заданной внешней статической нагрузке на толкателе, например силе FtK-i полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести G? толкателя (рис. 17.5, а), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е. от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления г^, тем больше реакции F2.3 и FI\ в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения: f,2\ — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и /Ч2з — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / ?&, который рассчитывают по величине угла <рйн, определяющего положение реакции F2s относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя.

ящих между собой на угол ij^max. Эти положения по заданию располагаются симметрично относительно перпендикуляра, опущенного из точки DI на линию пересечения плоскостей вращения кривошипа и коромысла, которая совпадает с осью проекций. Затем на плоскости П2 строим окружность т, которая проходит через фронтальные проекции точек С2' и С2" и вмещает вписанный угол 0 (21.2). Центр этой окружности находится на пересечении перпендикуляра

располагаются симметрично относительно перпендикуляра, опущенного из точки DI на линию пересечения плоскостей вращения кривошипа и коромысла, которая совпадает с осью проекций.

Рассмотрим общий случай, когда рабочая (контактирующая) поверхность зуба не перпендикулярна к осевой линии зубьев, составляющей угол а с радиальной осью хвостовика (рис. 88 и 89). Угол скоса контактирующей поверхности относительно перпендикуляра к осевой линии зубьев обозначим (3*. Тогда сила, действующая нормально к рабочей поверхности зуба,

В произвольном угловом положении звездочки, когда ведущий шарнир повернут относительно перпендикуляра к ведущей ветви цепи под углом а, скорость цепи

где а — текущий угол поворота ведущей звездочки относительно перпендикуляра к ведущей ветви.

/ — стол станка; 2 — щуп; 3 — контрольная плита; Р — угол поворота оси фрезы относительно перпендикуляра к плоскости стола; 5 — неплоскостность обработанной заготовки

пуса головки и наклонена относительно перпендикуляра к оси под углом ф=3-ь6°. Крепление осуществляется клиньями с рифлением (на ножах — поперечное, на клиньях — продольное), затягиваемыми гайками. Геометрические параметры в собранном виде: Yb = 17°, «8= 18° (ножей а; = 32-т-35°, Vb = 0-^5° 30'). Окончательное профилирование и затачивание зубьев производится в собранном виде. Форма режущей кромки приведена на рис. 52, размеры профиля — см. СТП 035—1.74.