Относительно возможности

1) затяжкой подшипников на мерную величину осевого смещения наружных обойм относительно внутренних;

В случае малости перемещений уравнения равновесия относительно внутренних усилий (Qx, ... , Mz), в том числе в связях, могут быть составлены по недеформированной схеме, при этом они получаются линейными, и все системы могут быть разбиты на два класса: статически определимые и статически неопределимые. В первом из них уравнений равновесия статики достаточно для определения всех неизвестных усилий. Во втором — этих уравнений меньше, чем неизвестных усилий. В качестве иллюстрации рассмотрим следующий пример.

Для контроля отверстий колец различного диаметра измерительные рычаги / поворачивают относительно внутренних рычагов 16 на необходимый угол и снова крепят к осям 3 клеммным зажимом.

и 2 (рис. 319) отличается на величину А, то при затяжке крепежных гаек наружные кольца подшипников сместятся относительно внутренних и это вызовет уменьшение радиального зазора.

1) затяжкой подшипников на мерную величину осевого смещения наружных обойм относительно внутренних;

1.1.1 — относительно внутренних ограничений (т. е. начальная конфигурация является конфигурацией механизма; нет: Out 1);

28.1.1 — новое положение 12 допустимо относительно внутренних ограничений (нет: перейти к 28.2);

29.2.2 — новая конфигурация механизма допустима относительно внутренних ограничений и внешних препятствий (нет: Out 3);

устранение осевого и радиального биения шпинделей на подшипниках скольжения — с помощью обжимающих вкладыши гаек или осевым смещением одного из подшипников, выполненных в виде втулок с большим углом конуса; - устранение осевого и радиального биения шпинделей на радиально-упорных подшипниках — сдвигом их наружных колец относительно внутренних при помощи нажимных гаек;

1. Биение наружных поверхностей цилиндрических втулок относительно внутренних должно быть не более 0,1 мм.

Радиальные однорядные шарикоподшипники (ГОСТ 8338—75) по сравнению с подшипниками качения других типов работают с минимальными потерями на трение. Эти подшипники (рис. XI-2, а) могут воспринимать не только радиальные нагрузки, но и осевые, действующие вдоль оси в обоих направлениях вала и не превышающие 70% от неиспользованной допустимой радиальной нагрузки, что позволяет применять их для фиксации вала в осевом направлении. Перекос наружных колен относительно внутренних не должен превышать 15', что обусловливает жесткие требования к соосности посадочных мест.

В настоящее время существуют разные точки зрения относительно возможности разработки и использования МТЭЦ. По некоторым оценкам, они могут обеспечить работу с ежесуточными разгрузками вплоть до полного прекращения выдачи электрической мощности и отпуска теплоты от редукционно-охладительных установок (РОУ), от пиковых источников или аккумуляторов теплоты. При этом увеличение затрат в МТЭЦ по сравнению с базисными не превышает 10%, а увеличение удельных расходов топлива — 5 г/кВт-ч. При таком соотношении технико-экономических показателей базисных и маневренных ТЭЦ были выполнены вариантные расчеты на математической модели ЭК. Их анализ свидетельствует о том, что оптимальная доля маневренных ТЭЦ достигает в оптимальном решении около 7%. При принятых показателях использование МТЭЦ в ЭК СССР оказывается достаточно эффективным: перерасход затрат на развитие ЭК СССР в случае отсутствия маневренных ТЭЦ достигает 2—3 руб. в год на каждый 1 кВт вновь введенной мощности ТЭЦ.

В [35,44] рассматривается возможность оценки остаточного ресурса по этим свойствам путем суммирования срока эксплуатации и результатов последующих испытаний. С другой стороны, в [45,46] высказаны сомнения относительно возможности использования характеристик длительной прочности такого металла. В основу этих сомнений положены следующие экспериментальные факты:

От первых предложений по использованию преобразователей ржавчины и до недавнего времени происходили ожесточенные дискуссии относительно, возможности и оправданности применения этих средств. Первой проб-

Необходимо отметить, что метод корреляции тенденций представляет ценность для прогнозирования только до тех пор, пока сохраняется причинно-следственная связь между данными процессами. В приведенном выше примере важным подразумеваемым фактором является отставание одной тенденции от другой во времени по законам причинно-следственной связи. В этом случае корреляция долговременных тенденций вполне оправдана. Однако если два параметра внутренне связаны друг с другом независимо от временного фактора, их корреляция может оказаться искусственной. Неоправданное допущение о наличии причинно-следственной связи может привести к неправильным выводам. Характерным примером может служить ошибочный прогноз Комиссии атомной энергии США, выполненный в 1949 г., относительно возможности мирного использования атомной энергии в течение последующих 50—100 лет [47]. Исходя из того, что атомная энергия будет стоить вдвое дороже обычных источников энергии, делалось заключение, что атомные электростанции смогут давать лишь 10—20% потребляемой энергии.

При разработке нового стандарта критически проанализированы многочисленные инструкции по технике безопасности, действующие в ВВС и НАСА главным образом применительно к р(активной и ракетной технике [2, 3]. Комитет предложил новый критерий безопасности. Он базируется на оценке наиболее вероятной величины потери водорода в случае течи или выброса. Например, для обычной водородной станции с резервуаром емкостью 26600 л возможна потеря 20—200 л жидкого водорода. Комитет полагает, что этот эмпирический критерий безопасности более реален, чем соображения относительно возможности крупной катастрофы, скажем, при падении на установку самолета.

Высказывалось много опасений относительно возможности возникновения коррозионного растрескивания под воздействием кислотного раствора на сильно напряженных участках металла. Однако испытания, проведенные с гнутыми образцами, которые находились

Для использования этих соотношений в случае вдува охладителей необходимо: учесть, что касательное напряжение т изменяется в сечении подслоя; удовлетворить этими соотношениями (по крайней мере приближенно) уравнение (11-102); при отсутствии сведений относительно возможности использования выражения для и*д и 8+ и невозможности их видоизменения определить два параметра подобия; учесть, что новые соотношения для параметров подобия при отсутствии вдува должны удовлетворять уравнениям (11-103) и (11-104). Анализ опубликованных данных показывает, что касательные напряжения т№ и тл можно связать соотношением

В области исследования кавитации гидротурбин и насосов интересные работы проведены японскими учеными (доклады В-4, В-5 и В-7) для высоконапорных пово-ротнолопастных и диагональных турбин. В этой области достигнуты определенные успехи. Интересно предложение Хуга (Франция) относительно возможности применения в некоторых случаях (для вспомогательного оборудования) суперкавитирующих гидравлических турбин. Полезные для проектировщиков сведения приводятся в докладе Лукаса (Канада) В-8 о факторах, влияющих на смертность рыбы при ее прохождении через гидротурбины, а также в докладе Пармакиана (США) В-2 о вибрациях гидравлических турбин и насосов и влиянии кавитации на эти вибрации.

Следует отметить, что до проведения первых плавок низкоуглеродистой нержавеющей стали в дуговой печи существовало опасение относительно возможности продолжительного рафинирования высокохромистого металла без заметного науглероживания за счет графити-рованных электродов. Опыт показал, что даже при дли-

Сомнения существовали также и относительно возможности полной нерастворимости в твердом состоянии. В таких случа-

Сомнения существовали также и относительно возможности полной нерастворимости в твердом состоянии. В таких случа-