Отожженной проволоки

Твердость и прочность стали могут быть увеличены в результате термической обработки в три — пять раз (есл'И сравнивать с отожженным состоянием, медленно охлажденным), а модули упругости при этом изменяются менее чем на 5%.

Для низкоуглеродистых нелегированных сталей разница в свойствах между отожженным и нормализованным состояниями практически отсутствует и рекомендуется эти стали подвергать не отжигу а нормализации. Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различие в свойствах нормализованной и отожженной стали более значительно; в этом случае нормализация не может заменить отжига. Но для этих сталей нормализацией часто заменяют более дорогую операцию улучшения1. Нормализация в этом случае придает стали по сравнению с отожженным состоянием более высокую прочность, но по сравнению с улучшенным состоянием нормализованная сталь имеет несколько меньшую пластичность и вязкость. Для неответственных деталей нормализация дает достаточно удовлетворительные механические свойства; для ответственных деталей следует все же применять улучшение.

По-видимому, предельная локальная плотность, при которой еще возможно повысить сопротивление деформированию, должна быть менее 1013 см"2 [7]. При такой плотности дислокаций размер сетки дислокаций, согласно соотношению (1), близок к 70 А. Получение металлов и сплавов с размером блоков такого порядка является реальным. А это означает, что прочность металла уже только в результате увеличения плотности дислокаций при условии равномерного распределения их (например, по границам блоков) может быть повышена более чем на два порядка по сравнению с отожженным состоянием.

дит к образованию в поверхностных слоях образцов остаточных напряжений сжатия. Это обусловливает существенное увеличение предела выносливости по разрушению (более чем в 3 раза по сравнению с отожженным состоянием), сопровождающееся появлением нераспространяющихся усталостных трещин. Поверхностный наклеп термообработанной стали 0,8 приводит к увеличению остаточных напряжений сжатия и дополнительному увеличению предела выносливости по разрушению. Суммарный эффект получается значительным: он достигает 370%. Однако доля эффекта, приходящаяся на поверхностный наклеп, существенно меньше, чем при упрочнении сталей без остаточных сжимающих напряжений термического происхождения.

средним из шести. Разброс оценивался среднеквадратичным отклонением результата измерений. При сухом трении и трении со смазкой часовым маслом изменение пластической деформации по глубине образца имеет вид нисходящей кривой. Максимальное увеличение ширины линии (220) a-Fe на поверхности образца по сравнению с отожженным состоянием при сухом трении составляет

Эти данные хорошо подтверждаются опытами с последующим нагревом образцов, а также литературными данными, где а = = 3,54 А наблюдалось при быстрой закалке меди из жидкого состояния. Низкое значение периода решетки указывает на чрезвычайно большую «разрыхленность» поверхностных слоев, формирующихся в процессе трения. Плотность металла в самых тонких поверхностных слоях падает почти на 3% по сравнению с отожженным состоянием.

Характерно в этом отношении влияние углерода в стали в различных состояниях: после закалки и низкого отпуска (100° С) и после отжига. В первом случае плотность дефектов выше и требуется больше углерода для их насыщения по сравнению с отожженным состоянием [225] (рис. 124). Но даже для закаленной стали концентрация углерода, необходимая для насыщения дефектов, невелика — порядка 0,1 %.

Твердость и прочность стали могут быть увеличены в результате термической обработки в три —пять раз (если сравнивать с отожженным состоянием, медленно охлажденным), а модули упругости при этом изменяются менее чем на 5%.

Для низкоуглеродистых нелегированных сталей разница в свойствах между отожженным и нормализованным состояниями практически отсутствует и рекомендуется эти стали подвергать не отжигу а нормализации. Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различие в свойствах нормализованной и отожженной стали более значительно; в этом случае нормализация не может заменить отжига. Но для этих сталей нормализацией часто заменяют более дорогую операцию улучшения1. Нормализация в этом случае придает стали по сравнению с отожженным состоянием более высокую прочность, но по сравнению с улучшенным состоянием нормализованная сталь имеет несколько меньшую пластичность и вязкость. Для неответственных деталей нормализация дает достаточно удовлетворительные механические свойства; для ответственных деталей следует все же применять улучшение.

Нормализация состоит из нагрева стали на 30-50 ° С выше точки Ас3 для доэвтектоидных и Аст для заэвтекто-идных (рис. 4.3), выдержки при этой температуре и последующего охлаждения на воздухе. Более быстрое охлаждение по сравнению с обычным отжигом приводит к более мелкозернистой структуре. Нормализация — более дешевая термическая операция, чем отжиг, так как печи используют только для нагрева и выдержки. Для низкоуглеродистых сталей (до 0,3 % С) разница в свойствах между нормализованным и отожженным состоянием практически отсутствует и эти стали лучше подвергать нормализации. При большем содержании углерода нормализованная сталь обладает большей твердостью и меньшей вязкостью, чем отожженная. Иногда нормализацию считают самостоятельной разновидностью термической обработки, а не видом отжига.

После тройного отжига наблюдается небольшой эффект упрочнения, особенно после 15—25-ч выдержки при 550° С. Предел прочности сплава при 20° С по сравнению с отожженным состоянием (900° С, 1 ч) увеличился от 113 до 119—126 кгс/мм2, а пластичность (б, ф) после 100—ЮОО-ч нагревов при 600° С почти не изменилась. Срок службы образцов при 600° С и а = 30 кгс/мм2 после тройного отжига увеличился с 94 до 144—179 ч (табл. 96).

32. Сортамент, назначения и свойства (по стандартам) отожженной проволоки из термоэлектродных никелевых сплавов

(для отожженной проволоки)

в табл. 2. На рис.показаны аь и б проволоки марки ТН-3 (Nb —2,3%, Fe — 0,056%, Ti _ 0,070%, Si —0,010%, Mo — 0,019%, W — 0,067%) после отжига при разных темп-pax в вакууме Ю-4—Ю-5 мм рт. ст. Эти данные ориентировочные, ибо свойства нагартованной и отожженной проволоки сильно зависят от содержания примесей и газов: с уменьшением их содержания а6 уменьшается, а б увеличивается.

Сетки изготовляют из стальной низкоуглеродистой отожженной проволоки по ГОСТу 14964—69.

Манганин МНМцАЖЗ 12-0,3-0,3 обладает еще более малым температурным коэффициентом электросопротивления. Остальные свойства этого сплава близки к свойствам сплава МНМц 3-12. Манганин МНМцАЖ 3-12-0,3-0,3 поставляется только в виде отожженной проволоки.

k—коэффициент запаса прочности, принимаемый по табл.39. Величина разрывного усилия каната определяется по паспорту или сертификату каната. Применяя для ответственных подъемов канаты, уже бывшие в употреблении, следует повторно измерять разрывное усилие лабораторным способом. Для этого отрубают отрезок каната длиной около 1 м, предварительно предохранив пряди на концах от (развивания двумя плотными вязками из отожженной проволоки.

32. Сортамент, назначения и свойства (по стандартам) отожженной проволоки из термоэлектродных никелевых сплавов

(для отожженной проволоки)

или 70 (ГОСТ 1050—60) и для термостойких шайб марки 3X13 (ГОСТ 5632—61) квадратного сечения (от 0,5X0,5 до 10,0X10,0 мм), прямоугольного (от 0,5X0,8 до 7,ОХ 10,0 мм) и трапецеидального (от 1,0X1,05X0,95 до 10X10,7X9,3 мм). Временное сопротивление отожженной проволоки 50—80 кГ/мм* (490,3—784,5 Мн/м2) и нагартованной в пределах от 100 до 115 кГ/мм2 (в зависимости от сечения). Проволока должна выдерживать навивание — 5 витков на стержень диаметром от 2 до 2,5 диаметров испытуемой проволоки (в зависимости от ее разновидности).

Проволока для термостойких шайб изготовляется из стали 3X13 (ГОСТ 5632—72*) квадратного (от 0,6x0,6 до 5X5 мм), прямоугольного (0,6x1,0—3,5X5,0 мм) и трапецеидального (1,0X1,5—12,0X12,9 мм) сечении. Временное сопротивление отожженной проволоки 50—80 кгс/мм2 и нагартован-ной — не более 125 кгс/см2. Проволока должна выдерживать навивание — шесть витков на стержень диаметром 2,5 наибольшего размера сечения испытуемой проволоки.

Сетки контрольные п высокоточные (ГОСТ 3584—73). Контрольные (К) сетки предназначены для контроля размера частиц дисперсных материалов, сетки высокой точности (В) — для их разделения. Номера, размеры и другие данные сеток К и В приведены в табл. 9. Сетки изготовляются: № 004—016 — из мягкой отожженной проволоки из бронзы БрОФ6,5-0,15 с содержанием Р 0.3— 0,4% (ГОСТ 5017—74); № 0071—2,5 —из полутомпака Л80 (ГОСТ 15527—70).