Отожженного материала

пунктирная линия — закаленное состояние; сплошная — отожженное состояние

Рис. 300. Структура стали ЗОХГСА. Х500: а — отожженное состояние; б — улучшенное состояние

Рпс. 414. Ичменоние прочности при естественном старении алюминиевого сплава: / — закаленное состояние; 2 — отожженное состояние

в - отожженное состояние.

'I — отожженное состояние; б — улучшенное состояние

Рис. 179. Микроструктура стали для пресс-формы: а - литое состояние. XI00; 6 - отожженное состояние. Х200

* Литое состояние. ** Деформированное состояние. *** Отожженное состояние.

* Литое состояние. ** Отожженное состояние.

20. Износоустойчивость деформируемых магниевых сплавов (отожженное состояние! при испытании без смазки ккорость скольжения 1,15 м/сек\

Рис. 2. Зависимость твердости углеродистой стали от содержания углерода и среды охлаждения при закалке: / — отожженное состояние; 2 — закалка в воде; 3 — закалка в селитре при 160—180° С

* Литое состояние. ** Деформированное состояние. *** Отожженное состояние.

Оптимальными температурами нагрева для листовой штамповки являются 210—260°С для отожженного материала и 140—150°С для нагаргованного материала.

где т — напряжение сдвига; т0 — напряжение сдвига отожженного материала; а — постоянная, равная 0,5; G — модуль сдвига; b •— вектор Бюргерса; р — плотность дислокаций.

Интенсивное размытие дифракционных линий наблюдается на первой стадии деформирования отожженного материала, прирост ширины линии составляет около 85% общего размытия к концу испытаний. На вторую стадию приходится около 15% общего размытия. Это подтверждает положение о том, что пластическая деформация металла характеризуется плотностью дислокаций и протекает на первой стадии циклического деформирования. На второй стадии преобладает деструкционная деформация, которая не влияет на ширину линий, поэтому ее изменение протекает менее интенсивно. И наконец, на стадии образования магистральной трещины, которая не связана с дислокационным процессом, ширина линии остается постоянной.

Из результатов, приведенных на рис. 22 (///) следует, что при трении со смазкой дисульфидом молибдена (нанесенным на образец из спиртовой суспензии) в поверхностном слое стали 45 практически не развивается пластическая деформация. И ширина дифракционных линий, и микротвердость остаются постоянными и равными значениям для отожженного материала на глубину до 90 мкм. Это обусловлено локализацией сдвиговых деформаций в слое смазки MoS2, где напряжение сдвига невелико, а скольжение осуществляется по плоскостям базиса, силы связи между которыми существенно меньше, чем в любом другом направлении. Увеличение нагрузки на индентор и числа его воздействий в области контактных давлений as<] gmax <^HB не изменяет характера распределения пластической деформации по глубине при сухом трении и трении со смазкой часовым маслом и не вызывает развития пластической деформации в поверхностном слое стали 45 при трении со смазкой MoS2.

Было изготовлено две партии образцов из латуни 28 Zn—Си и одна партия из нержавеющей стали 18 Cr — 8Ni — Fe. Первую партию латунных образцов подвергли отжигу и рекристаллизации, вторую — холодной прокатке. Благодаря холодной обработке предел текучести второй партии образцов был в 4,67 раза больше, чем первой, изготовленной из отожженного материала. Различная термообработка обеих партий образцов позволила провести сравнительное исследование особенностей упрочнения и разупрочнения латуни в условиях циклического нагружения.

На начальном участке деформации отожженного материала

125. Кениг. Время задержки, колебания деформации и обратная деформация отожженного материала.— Прикл. механика, 1967, № 2, с. 264—270.

На сплаве Ti—8A1—1Мо—IV была изучена также дополнительная термообработка — низкотемпературное старение при 260 °С для дважды отожженного материала [31]. Было показано, что в процессе такой термообработки не происходит образования аг-фа-зы внутри а-фазы. Результаты испытаний на коррозию под напряжением приведены в табл. 8. Из представленных в табл. 8 данных очевидно, что скорость роста трещин почти удваивается; при этом нагрузка для зарождения трещин почти не изменяется, что отлично от результатов для титана Ti-70A [41].

В работе [31] применен анализ Хана и Розенфельда [210] к нормальным напряжениям, действующим в пластической зоне, образовавшейся в условиях плоской деформации. На основании экспериментально определенных величин XIKP для сплава Ti—8 А1—-1 Mo—1 V была показана необходимость учета надрезов и толщины образцов. Например, для дважды отожженного материала максимальное нормальное напряжение составило 1,66 от предела текучести о>, в то время как для ступенчато-охлажденного материала 0n = l,lffy. Таким образом, длядважды отожженного материала условия плоской деформации необходимы для доведения нормальных напряжений до требуемого уровня зарождения трещины коррозионного растрескивания.

Система компенсации деформации поверхностного слоя и снижения сопротивления сдвигу. Действие системы снижения давлений путем избирательного растворения тонкого поверхностного слоя в начале трения приводит к образованию на поверхности серво-витной пленки, обладающей свойством при деформировании разрежать скопление дислокаций до уровня отожженного материала и, таким образом, предохранять пленку от разрушения.

Теплопроводность в кал/ см X X сек-град отожженного материала при температуре в "С: 0 ............