Отпечатка диаметром

На предприятиях теплота расходуется на технологические нужды, отопление, вентиляцию, кондиционирование воздуха и горячее водоснабжение для технологических и хозяйственно-бытовых нужд.

Задача 8.3. Определить суммарный расчетный расход теплоты на отопление и вентиляцию зданий хлебозавода, если объем отапливаемых зданий по наружному обмеру ЗО'Ю3 м3, объем вентилируемых зданий 75% от объема отапливаемых, удельная отопительная характеристика здания ^0=0,32 Вт/(м3-К), удельная вентиляционная характеристика здания дъ = 0,3 Вт/(м3 • К), средняя температура воздуха внутри помещения /ВН = 20°С и расчетная наружная температура воздуха twp= — 25°С.

Задача 8.6. Определить суммарный расчетный расход теплоты на технологические нужды, отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение мясокомбината производительностью

вые, водогрейные, пароводогрейные, котлы-утилизаторы, энерготехнологические и др. Котельные установки служат для покрытия расходов теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, обеспечивают паром промышленные предприятия. Наиболее мощные стационарные котельные установки обеспечивают паром турбины электростанций.

Расход теплоты на отопление, вентиляцию и кондиционирование воздуха QO.B имеют заданным или определяют по нормам проектирования. Расход теплоты на горячее водоснабжение Qr.B также имеют заданным или подсчитывают ,кая среднечасовой за иеделю. Расход теплоты с шаром и горячей водой на технологические нужды QT определяется по точке максимума потребления теплоты из суточного графика [Л. 28].

отопления зданий и сооружений необходимо значительное количество во'-дяного пара или горячей воды. В качестве основного теплоносителя в системе теплоснабжения используют воду. Температура которой должна быть не менее 150 °С. Системы теплоснабжения выполняют обычно двухтрубными, циркуляционными, подающими тепло на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды (рис.17).

ливе, тепле и электроэнергии, определяется глубиной их утилизации и использования по сравнению с масштабами использования ископаемых видов топлива, электроэнергии и тепла, вырабатываемых с использованием топлива в промышленных электро- и теплогенерирующих установках. Покрытие тепловых нагрузок промышленных предприятий, состоящих, как правило, из расходов тепла на отопление, вентиляцию, кондиционирование, горячее водоснабжение и на производственно-технологические системы, производится за счет ТЭЦ, промышленных котельных и утилизационных установок. Последние наряду с источниками, использующими органическое топливо, начинают играть все возрастающую роль в формировании приходных частей энергетических балансов промышленных предприятий. Несмотря на вовлечение в топливные и тепловые балансы предприятий ВЭР, их роль в топливо- и теплопотреблении энергоемких отраслей промышленности различна.

Тепловая нагрузка предприятий основной химии также складывается из различных направлений использования тепловой энергии в технологических процессах производства химических продуктов, на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и т. п. Например, на суперфосфатных заводах пар расходуется на подогрев серной кислоты до 70°С и пульпы в смесителе. Основной расход пара связан с упариванием фосфорной кислоты в процессе производства суперфосфата. 30

В структуре приходной части баланса тепла основной источник теплоснабжения — электростанции Минэнерго СССР. Долевое же участие утилизационных установок в структуре производства тепла для покрытия тепловой нагрузки отрасли с учетом выдачи тепла на сторону составляет в среднем 7,5%. Участие тепловых ВЭР в структуре производства тепла и в покрытии тепловой нагрузки для отдельных предприятий различно. Для предприятий нефтеперерабатывающей промышленности формирование тепловой нагрузки и расход пара зависят от их мощности, схем и направления переработки нефти, количества технологических установок, от термодинамических факторов технологических процессов и от объема общезаводского хозяйства, потребляющего пар. На нефтеперерабатывающих заводах пар давлением от 0,3 до 10 МПа расходуется на привод паровых турбин компрессоров, на нагрев нефтепродуктов, в технологических установках первичной и вторичной переработки нефти, на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. На отопление, вентиляцию и обогрев спутников продуктопроводов используется также горячая вода с температурой 150/70°С. Основная часть тепловой нагрузки формируется на основе расхода пара на технологические нужды [установок первичной и вторичной (деструктивной) переработки нефти]. При этом структура потребления энергии по технологическим процессам переработки нефти характеризуется следующими данными: первичная переработка 46%, термический крекинг 6,7, каталитический крекинг 8,9, каталитический риформинг и гидроформинг 11, производство масел 23,7, коксование 1,5, пиролиз 0,7, производство катализаторов 1,5%.

Вырабатываемая на ТЭЦ, в промышленных котельных и утилизационных установках тепловая энергия используется на различные технологические нужды (в зависимости от ассортимента продукции и технологической схемы производства), на отопление, горячее водоснабжение и вентиляцию.

Для цементных заводов характерен расход пара и горячей воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, технологическое теплопотребление в зимнее время (в карьере — на размораживание глины и в сырьевом цехе — на подогрев шлама в горизонтальных шлам-бассейнах). При применении в качестве топлива мазута дополнительно расходуется пар на мазутное хозяйство. Теплоносителем для всех потребителей, кроме мазутного хозяйства и шламбассейнов, служит перегретая вода температурой 150—70°С.

где d0 — базовый диаметр отпечатка (с/0 = 1), WQ — максимальное нормальное перемещение при создании отпечатка диаметром dq.

1) получают двухэкспозиционную интерферограмму нормальных перемещений при создании между экспозициями отпечатка диаметром 1,0—1,5 мм;

где с/о - базовый диаметр отпечатка (с/0 = D, W, - максимальное нормальное перемещение при создании отпечатка диаметром dQ.

где do — базовый диаметр отпечатка (do = 1), WQ — максимальное нормальное перемещение при создании отпечатка диаметром d0.

1) получают двухэкспозиционную интерферограмму нормальных перемещений при создании между экспозициями отпечатка диаметром 1,0—1,5 мм;

1. Обозначения диаметра отпечатка Id, и 4d указывают, что для отыскания по таблице числа твердости при испытании шариком диаметром D = Ь мм диаметр отпечатка нужно умножить на 2, а при испытании шариком диаметром D = 2,5 мм — умножить на 4. Например, для отпечатка диаметром 1,30 мы, полученного при испытании шариком диаметром 5 мм под нагрузкой 30D' (750 кгс), число твердости следует искать в таблице для отпечатка 2,60 мм (так как 2 • 1 ,30 •= 2,60), т. е. оно равно 555. 2. Соотношения между числами твердости, которые напечатаны жирным шрифтом, приняты Государственным Комитетом стандартов Совета Министров СССР.

сти указывается в работах ряда авторов p., 2J. дав идеи ковш Н.Н. предложены испытания , названные методом двух конусов, которые сводятся к определению твердости вдавливением (первый конус) и царапанием (второй конус). Методика определения в» прибором МЭИ - Т5, разработанная Мариовцом М.П., сводится к вдавливанию шарика диаметром 2,5 мм при фиксированной нагрузке 167,5 кгс в течение 2с и трех вдавливаний шарика диаметром 10 ми до появления отпечатка диаметром 0,9 мм для определенна 6$$ . Эти методы позволяют получить 0С>1 , бй беаобраацовым способом, однако существование определенных неудобств:двух замеров, необходимость высокой чистоты поверхности - v Ь мешают использовать описанные методы для наблюдения ва изменением мнхеничеених свойств металлоконструкций экскаваторов в процесса експдуата-ции. С цев ю упрощения метода определения механических свойств по твердости была разработана методика проведения экспериментальных работ. Определение ударной вязкости ( Ои ) проводилось в соответствии с ГОСТом 9-!54 - 6", а 6"т и 6>&—по ГОСТу 1497 - 61.

где М — поверхность отпечатка диаметром 0,9 мм, равная 0,6 мм2.

жение при вдавливании, или твердость на пределе текучести Н0,2, возникает при отношении диаметра отпечатка и к диаметру шара О, равному 0,09, что следует из формулы (8.2). Так, например, при вдавливании шара диаметром /)=Ю мм необходимо получить остаточный отпечаток диаметром с?=0,9 мм, площадь поверхности которого без учета влияния упругих деформаций на форму лунки равна 0,636 мм2. В этом случае твердость на пределе текучести Н0,2 = Л),2/0,636, где Р0,2— нагрузка, которая требуется для образования остаточного отпечатка диаметром й=0,9 мм. Между твердостью на пределе текучести Н0,2 и пределом текучести ст0,2 установлена тесная корреляционная связь. Многочисленные эксперименты подтвердили возможность определения предела текучести указанным способом для большого круга металлов и сплавов, в том числе и применяемых в теплоэнергетике.

отпечатка равна 0,636 мм . В этом случае HQ 2 = — PQ 2/0)636, где PQ 2 — нагрузка, которая требуется для образования остаточного отпечатка диаметром d = 0,9 мм. Между твердостью на пределе текучести Нд 2 и пределом текучести OQ 2 установлена тесная корреляционная связь. Многочисленные эксперименты подтвердили возможность определения предела текучести указанным способом для большого круга металлов и сплавов, в том числе и применяемых в теплоэнергетике.

Определение твердости по Бринеллю вдавливанием шарика. За меру твердости по Бринеллю НВ (ГОСТ 9012—59) принято среднее сжимающее напряжение, вычисляемое условно на единицу площади поверхности отпечатка диаметром d и глубиной t, который получается при вдавливании силой Р в килограмм-силах шарика диаметром D в миллиметрах (рис. 11.19):

На рис. 44 показаны сетка линий скольжения и напряжения на поверхности сферического отпечатка диаметром 15,7 мм, Равнодействующая az отличалась от усилия вдавливания, измеренного при внедрении, на 12%.