Отпускная хрупкость

Для (нормального снабжения .потребителей электрической и тепловой энергией важны не только бесперебойность подачи, до и -качество отпускаемой энергии. Например, снижение частоты и напряжения электрического тока вызывают уменьшение числа оборотов электродвигателей и производительности -механизмов, замедление процесса электрического нагрева, уменьшение 'Светового потока электрических ламп.и т. п. Снижение параметров пара или температуры '.воды в тепловых сетях приводят к ухудшению работы теплообмеаной аппаратуры у потребителей, снижению температуры в .помещениях и к другим «анормальностям. Поэтому требования о поддержании на постоянном уровне заданных параметров отпускаемой потребителям электрической и тепловой энергии должны строго выполняться.

Изменение электрической нагрузки турбины, расхода пара через нее, а также изменение величины отбора пара от турбины для тепловых потребителей вызывает изменение числа оборотов, и -если не поддерживать их «а установленном уровне, будет происходить значительное изменение напряжения и частоты электрического тока и давления пара в отборе. Таким образом, задачей регулирования является автоматическое поддержание постоянного числа оборотов турбины, заданных параметров отпускаемой потребителям энергии и недопущение'отклонений их больше установленной величины При изменениях нагрузки в пределах расчетной мощности турбины. Если регулирование действует автоматически, то его называют системой регулирования, а если изменение положения органов регулирования производится от руки, то она называется системой управления.

Изменение электрической нагрузки, расхода пара через турбину, а также изменение величины отбора пара от турбины вызывают изменение числа оборотов. Если не поддерживать число оборотов ротора и давление в отборе на установленном уровне, будет происходить значительное изменение частоты электрического тока и давления пара. Таким образом, задачей регулирования является автоматическое поддержание заданных параметров отпускаемой потребителям электрической и тепловой энергии. При этом контролируемые параметры не должны отклоняться больше установленной величи-

в помещениях и к другим ненормальностям. Поэтому требования о 'поддержании на постоянном уровне заданных параметров отпускаемой потребителям электрической и тепловой энергии должны строго выполняться.

Отказ от применения промежуточного перегрева на параметры р0 = = 13 МПа, t0 = 555° С для теплофикационных турбин с одним и двумя регулируемыми отборами пара типов ПТ-60-130, ПТ-135-130, Т-50-130, Т-100-130 объясняется снижением удельной комбинированной выработки на базе отпускаемой потребителям теплоты из промышленных отборов и незначительным повышением удельной комбинированной выработки на теплофикационных отборах.

Для повышения надежности теплоснабжения от ТЭЦ с турбинами мощностью 50 МВт и более допускается установка резервных пиковых подогревателей сетевой воды с их подключением к промышленным отборам и выхлопу турбин с противодавлением, а также к РОУ. Тепловая мощность таких подогревателей составляет не более 25 % максимальной, отпускаемой потребителям с сетевой водой.

Пусть расходы теплоты, подводимой к ПТУ и отпускаемой потребителям, при проведении вариантных расчетов приняты постоянными. Тогда увеличение (уменьшение) количества отпускаемой электроэнергии может учитываться посредством уменьшения (увеличения) приведенных затрат пропорционально изменению электрической мощности (нетто) ДЛ^Э и удельным замыкающим затратам

В ГТУ с замкнутым циклом (рис. 1.1) в отличие от двигателей внутреннего сгорания подготовка рабочего тела и его использование разделены по месту и времени. Газ при низких температуре и давлении поступает в компрессор К, где сжимается и направляется в газовый котел ГК. В котле, в котором сжигается органическое топливо, сжатый газ нагревается до высокой температуры. Подогретый газ высокого давления направляется в газовую турбину ГТ, где, расширяясь, совершает работу, передаваемую на вал установки. Часть работы затрачивается на привод компрессора, а остальная полезно используется для выработки электроэнергии в электрогенераторе ЭГ, отпускаемой потребителям.

Влияние коэффициента относительной мощности ПГУ и доли отпускаемой потребителям теплоты на Эпгу приведено на рис. 9.12. Как видно из графиков, с уменьшением газотурбинной мощности, коэффициента относительной

Для повышения надежности теплоснабжения от ТЭЦ с турбинами мощностью 50 МВт и более допускается установка резервных пиковых подогревателей сетевой воды с их подключением к промышленным отборам и выхлопу турбин с противодавлением, а также к РОУ. Тепловая мощность таких подогревателей составляет не более 25 % максимальной, отпускаемой потребителям с сетевой водой.

Пусть расходы теплоты, подводимой к ПТУ и отпускаемой потребителям, при проведении вариантных расчетов приняты постоянными. Тогда увеличение (уменьшение) количества отпускаемой электроэнергии может учитываться посредством уменьшения (увеличения) приведенных затрат пропорционально изменению электрической мощности (нетто) ДЛ^ и удельным замыкающим затратам

8.3. Организация и совершенствование учета отпускаемой потребителям электроэнергии, тепла и мощности.

Отпускная хрупкость 1 рода проявляется при отпуске около 300°С у всех сталей, независимо от их состава и скорости охлаждения после отпуска.

Отпускная хрупкость II рода обнаруживается после отпуска выше 500°С. Характерная особенность хрупкости этого вида заключается в том, что она проявляется в результате медленного охлаждения после отпуска: при быстром охлаждении вязкость не уменьшается, а монотонно возрастает с повышением температуры отпуска (как показывает верхняя кривая, приведенная на рис. 293). Однако отпускная хрупкость II рода снова может быть вызвана новым высоким отпуском с последующим замедленным охлаждением1.

Высокие механические свойства легированных сталей обеспечили их преимущественное применение по сравнению с углеродистыми во многих отраслях специального машиностроения (авиации, автомобилестроении и т. д.). Вместе с тем в легированных сталях чаще появляются различные дефекты, встречающиеся, но реже в углеродистых сталях. Часто при самом строгом соблюдении правильно установленных технологических режимов эти дефекты не поддаются полному устранению. Важнейшие из них: отпускная хрупкость, дендритная ликвация и флокены (явление отпускной хрупкости см. в п. 2 этой главы).

Курдюмов Г. В., Э н т и н Р. И. Отпускная хрупкость конструкционных сталей. М., Металлургиздат, 1945. 134 с. с ил.

Утевский Л. М. Отпускная хрупкость стали. М., Металлургиздат, 1961 191 с. с ил.

Отпускная хрупкость. Так как быстрым охлаждением штампов крупных размеров нельзя устранить отпускную хрупкость, то сталь должна быть минимально чувствительной к этому пороку.

Как видно из данных, приведенных в табл. 61, отпускная хрупкость развивается в стали 5ХНТ и не развивается в сталях 5ХНМ и 5ХНСВ (последние содержат молибден или вольфрам).

— изосклерный 281 Отпускная хрупкость: 373

Хромоникельмолчбденовые стали.. Хромоникелевые стали обладают склонностью к обратимой отпускной хрупкости, для устранения которой многие детали из этой стали охлаждают после высокого отпуска в масле, а более крупные — в воде. Однако даже охлаждение в воде для крупногабаритных деталей из глубокопрокаливающихся хромоникелевых сталей не приводит к достаточно быстрому охлаждению внутренних частей, в которых развивается отпускная хрупкость. Для ее предотвращения стали дополнительно легируют молибденом (сталь 40ХН2МА) пли вольфрамом. Небольшие детали из этих сталей (см. табл. 8) после высокого отпуска можно охлаждать на воздухе, а более крутиле — в масле.

При многослойной сварке легированных и мартенситно-ста-реющих сталей в метастабильном состоянии будут находиться закаленные ранее сваренные слои шва и их ОШЗ. Последующий нагрев при наложении очередных слоев до температур неполной перекристаллизации и до AQ\ может быть весьма длительным. В этих условиях возможно достаточно полное развитие процессов отпуска, перестаривания и др. В некоторых легированных сталях при температурах 570...770 К развивается отпускная хрупкость, связанная с сегрегацией примесей, в частности фосфора, на границах аустенитных зерен. В мартенситно-старею-щих сталях с углеродом до 0,08% в диапазоне температур 870...1070 К возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен, вызывающее охрупчивание многослойного шва.

Обратимая отпускная хрупкость стали