Оставался неподвижным

4. Для сохранения геометрического подобия сварочной ванны необходимо, чтобы коэффициент формы ванны оставался неизменным:

Какой толщины следует сделать слой из красного кирпича 63, если отказаться от применения засыпки из диатомита, чтобы тепловой поток через обмуровку оставался неизменным?

По сравнению с поступательными и вращательными степенями свободы колебательная степень свободы обладает еще одной особенностью. В то время как поступательное и вращательное движения не связаны между собой в том смысле, что при изменении скорости поступательного движения гантели угловая скорость вращательного движения гантели может остаться неизменной, скорости колебательного и вращательного движения связаны между собой, так как при всяких движениях упругой гантели должны соблюдаться закон сохранения импульса и закон сохранения момента импульса. Но так как при колебаниях шаров гантели момент инерции гантели изменяется, то при вращении гантели угловая скорость этого вращения должна изменяться таким образом, чтобы момент импульса оставался неизменным, т. е. когда шары удаляются друг от друга и от центра тяжести, угловая скорость вращения должна уменьшаться, а когда шары приближаются к центру тяжести — угловая скорость должна возрастать.

и плечо пары, но так, чтобы ее момент оставался неизменным;

области скоростей разрушения с частотой нагружения 5 и 55 Гц [11]. Компактные образцы толщиной 10 мм нагружались с асимметрией цикла 0,1, 0,33,0,5 и 0,7 по специальной методике путем варьирования скорости изменения максимального коэффициента интенсивности напряжения [12]. Исследован диапазон скоростей роста трещины S-IO"11— 5-10"8 м/цикл. Фрактографическое исследование показало, что по мере нарастания скорости роста трещины имеет место последовательно трехкратная смена механизма разрушения от первоначально внутризеренного с мелкими фасетками, разориентированными в пространстве, а также со следами окисления излома в процессе роста трещины, до фрагментов межзеренного проскальзывания. В завершение происходил переход к внутризеренному разрушению с формированием рельефа типа строчечности. Всем этапам формирования рельефа излома соответствовал различный наклон кинетических кривых при всех уровнях асимметрии цикла (рис. 7.4). Возрастание асимметрии цикла при частоте нагружения 55 Гц вызвало эквидистантное смещение кинетических кривых. При этом переход к асимметрии цикла с 0,33 к 0,5 приводил к резкому снижению доли участков межзеренного проскальзывания с 22 до 4 % и их исчезновению при асимметрии 0,7. Характер кинетических кривых при этом оставался неизменным,

Рассмотрим, прежде всего, однородную деформацию единичного куба, в котором до деформации волокна прямолинейны и параллельны оси X. Для того чтобы при удлинении куба в Я раз в направлении оси Z его объем оставался неизменным, необходимо, чтобы его ребро, параллельное оси У, сократилось тоже в Я раз; следовательно, частица, до деформации имевшая координаты Х\, УЬ Zi, в результате деформации переходит в точку с координатами X, Y, Z, где

Аналогично, эксперименты на полиэфирной смоле, армированной стальной проволокой, показали [22], что предел текучести композита хорошо согласуется с пределом текучести волокон при растяжении, а предельное напряжение при разрушении хорошо согласуется с предельным разрушающим напряжением волокон. Эти наблюдения были проведены для двух различных типов волокон, у которых предельное растягивающее напряжение различалось более чем в четыре раза. Так как модуль волокон оставался неизменным и матрица во всех случаях была одна и та же, ясно, что эти результаты очень сложно истолковать в рамках теорий разрушения от выпучивания, хотя не ясно также, почему характеристики композита при сжатии должны столь хорошо согласовываться со свойствами волокон на растяжение.

Если в системе протекают составные процессы, то они могут быть последовательными (действующими по очереди) или же одновременными (т. е. независимыми и, возможно, аддитивными). Это существенное различие, если скорости составляющих процессов заметно различаются. Действительно, скорость последовательного процесса при этом будет определяться самым медленным, а одновременного процесса — самым быстрым составляющим процессом. Возможность 2) подразумевает, что при данных условиях (температура, напряжение, скорость деформации и т. д.), когда относительные вклады составляющих процессов сравнимы, происходит либо последовательный, либо одновременные процессы. В настоящее время нет данных, позволяющих определить тип составного процесса при индуцированном водородом КР. Один из возможных способов состоит в измерении энергий, активации растрескивания в нескольких узких температурных интервалах. При этом энергия активации будет расти с температурой в случае независимых процессов и уменьшаться — в случае последовательных [326], при условии, что область исследованных температур включает переход от условий доминирования одного процесса к условиям преобладания другого. Необходимо также, чтобы в этой температурной области механизм, определяющий скорость каждого процесса, оставался неизменным (например, перенос массы в растворе при анодном растворении или поглощение водорода металлом при водородном растрескивании.

Рассмотрим чистый изгиб тонкостенного стержня с круговой осью в плоскости начальной кривизны, причем предположим, что сечение стержня симметрично относительно плоскости кривизны (рис. 10.17). В этом случае деформации всех поперечных сечений стержня одинаковы, так же как и при оеесимметричной деформации оболочки вращения (предполагается, что усилия, создающие моменты на торцах, распределены так же,, как и внутренние силы в любом поперечном сечении стержня). Однако эта задача отличается от рассмотренной в гл. 3. Там центральный угол dq>, занимаемый элементом оболочки, оставался неизменным, так как оболочки были замкнутыми по окружности. Здесь, в связи с изгибом, угол dcp получает приращение Ар, причем отношение -j—

При работе редуктора на глицерине КПД через 34 ч вырос до 0,818 и оставался неизменным до конца испытаний, т. е. 175 ч. Скорость износа зуба колеса составила 0,25 мкм/ч, пятно контакта — 70% поверхности зуба колеса.

Коэффициент выстоя Я, = tB/Tn, где tB — время выстой, Уд — длительность одного цикла, оставался неизменным до достижения некоторой скорости и0 вращения ведущего звена механизма для модели / (HQ ж 70 об/мин); это следствие детерминированности взятой математической модели. Затем величина А, уменьшалась примерно вдвое — при появлении обратного хода Аг^ох ведомога звена. По мере нарастания скорости п0 величина А'фох возрастает. Разность между максимальными величинами обратного хода AtpB по кинематическому и динамическому расчету при увеличении скорости и„ монотонно убывает.

Анализируя равенства (13.35), приходим к выводу, что для уравновешивания главного вектора сил инерции звеньев плоского механизма необходимо и достаточно так подобрать массы этого механизма, чтобы общий центр масс всех звеньев механизма оставался неподвижным. Для уравновешивания главных моментов относительно осей хну необходимо и достаточно подобрать массы механизма так, чтобы центробежные моменты инерции масс всех звеньев механизма относительно плоскостей хг и yz были постоянными.

Г. Для уравновешивания только главного вектора сил инерции плоского механизма (без уравновешивания моментов сил инерции), как было показано выше (см. формулу (13.35)), достаточно, чтобы общий центр S масс всех звеньев механизма оставался неподвижным и удовлетворялось условие

При включении мотора возникают силы, которые должны вызвать вращение ведущих колес. Но если бы колеса начали вращаться, а экипаж оставался неподвижным, то должно было бы возникнуть скольжение ведущих колес по рельсам. Поэтому возникает сила трения покоя между колесами и рельсами. Эта сила, как всегда, направлена в сторону, противоположную той, в которую должно было бы возникнуть скольжение. При вращении мотора против часовой стрелки скольжение колес по рельсам в нашем случае должно било бы происходить вправо и, следовательно, сила трения направлена влево. Эта внешняя сила F и будет сообщать экипажу ускорение / .-- F/m (т — масса экипажа). Вместе с тем сила трения будет создавать вращающий момент относительно оси колес, противоположный вращающему моменту М, действующему со стороны мотора. Угловое ускорение колес определится разностью этих моментов сил, т. е. / --• = М — Рг, где / — момент инерции колес,

Решения задачи об уравновешивании давлений машины на фундамент заключается в таком рациональном подборе распределенных масс механизмов, который обеспечил бы полное или частичное погашение динамических давлений машины на фундамент. Для уравновешивания сил инерции механизма необходимо и достаточно так подобрать массы его звеньев, чтобы общий центр тяжести двигающейся системы оставался неподвижным. Для уравновешивания инерционных моментов необходимо так подобрать массы механизма, чтобы общий центробежный момент инерции масс всех звеньев механизма относительно осей хг, г/г и ху был постоянным.

Анализируя равенства (13.35), приходим к выводу, что для уравновешивания главного вектора сил инерции звеньев плоского механизма необходимо и достаточно так подобрать массы этого механизма, чтобы общий центр масс всех звеньев механизма оставался неподвижным. Для уравновешивания главных моментов относительно осей х и у необходимо и достаточно подобрать массы механизма так, чтобы центробежные моменты инерции масс всех

/°. Для уравновешивания только главного вектора сил инерции плоского механизма (без уравновешивания моментов сил инерции), как было показано выше (см. формулу (13.35)), достаточно, чтобы общий центр S масс всех звеньев механизма оставался неподвижным и удовлетворялось условие

2. Уравновешивание с помощью противовесов на звеньях механизма. Для уравновешивания сил инерции механизма необходимо, чтобы центр тяжести системы подвижных звеньев механизма оставался неподвижным. Этим условием в форме ^5 = const и zs = const или PS= const можно воспользоваться для уравновешивания. На рис. 13.8 изображены схемы четырехзвен-ных механизмов. Разберем их уравновешивание. Предположим, что шатун ВС конструктивно известен, и соблюдая статические условия, распределим его массу по шарнирам В и С согласно уравнениям

Итак, для уравновешивания механизма необходимо, чтобы при его работе общий центр масс всех его подвижных звеньев оставался неподвижным. Однако, строго говоря, этого еще недостаточно, так как в общем случае силы инерции звеньев приводятся к главному вектору и к главному моменту сил инерции, а неподвижность общего центра масс гарантирует равенство нулю только главного вектора (т. е. равнодействующей). Поэтому для полного уравновешивания необходимо также обеспечить равенство нулю и главного момента сил инерции.

На увеличенном масштабе картограммы сигналов АЭ в интервале 20-30 Дб очевидно проявление трех максимумов. Средний пик имеет небольшое смещение относительно точки достижения максимального напряжения цикла. Этот факт отражает некоторые особенности методики нагружения образцов. Эксцентрик, который осуществлял передачу нагрузки на образец, имел при повороте небольшой период "холостого хода", когда при достижении максимального прогиба образец оставался неподвижным доли секунды. В результате реальный цикл представлял собой кратковременную выдержку образца при максимальной нагрузке цикла. Именно это и определяет небольшое смещение максимума сигналов АЭ относительно достигаемой максимальной нагрузки в цикле.

Под триумфальный марш вошли в медицину и нашу жизнь антибиотики. Большинство из нас испытало на себе их исцеляющую силу. Но немногие знакомы с технологией их производства. Вместе с тем одним из «узких» мест в ней является процесс сушки. Так как сушить приходится порошок, естественно выглядело намерение использовать для сушки метод кипящего слоя. Однако при попытке псевдоожижить, например, влажный тетрациклин слипшийся материал оставался неподвижным, а нагретый газ прокладывал себе сквозные каналы. Были попытки передать порошку теплоту через стенку аппарата или погружая в него греющую поверхность. Но тетрациклин, как и другие антибиотики, чрезвычайно термолаби-

Опыты по определению зависимости герметичности уплотнения от площади поперечного сечения сальниковой камеры выполняли с помощью устройства, представленного на рис. 14. Камеру растачивали по диаметру последовательно с 30 до 40 и 50 мм. Диаметр штока оставался постоянным. Опыты проводили при давлении воды 50, 100, 150 и 250 кгс/см2. Шток во время испытания оставался неподвижным. Результаты испытаний приведены на рис. 21, из которого видно, что увеличение утечки через сальник пропорционально увеличению площади поперечного сечения камеры, т.е. площади фильтрации рабочей среды, что соответствует известным законам. Из этого рисунка также виден эффект самоуплотнения набивки под действием давления рабочей среды. Уровень утечки через сальник при давлении воды 250 кгс/см2 существенно меньше, чем при давлении 150 кгс/см2.