Отсутствия скольжения

Бели на напряженной поверхности извлеченных образцов не имеется никаких трещин, то устанавливают новые образцы на 60 сут, а затем и на 90 сут. В случае отсутствия разрушения после 90-суточного пребьюания образцов в приборах вода считается неагрессивной. Агрессивная вода приводит к появлению в местах изгиба образцов поперечных трещин, глубина которых достигает

При этом сопоставлены величины АК/Е и N для случаев: I — отсутствия разрушения при наибольших значениях АК/Е и долговечности N\, II — разрушения при наименьших значениях АК/Е и долговечности ./V и III — разрушения при наибольшей долговечности N2. Сравнение долговечностей NI и N2, приведенное в табл. 27, интересно тем, что при существеном различии этих величин подтверждается возможность существования

обеспечивает все еще большую вероятность отсутствия разрушения, равную (1 — q) (1 — д) = 0,998а — 0,996. Расчетное напряжение в условии длительной прочности (4.8) можно иначе представить в виде произведения mah, где коэффициент возможной перегрузки равен приблизительно 1 + ЗА^/а.

распределения напряжений. Статистическое описание явления разрушения достигается в данном случае сравнительно простыми средствами, так как экспериментальные распределения пределов прочности и долговечности удовлетворительно аппроксимируются с помощью двухпараметрической формулы распределения Вей-булла. Для оценки вероятности отсутствия разрушения в объемах материала, отличающихся от объемов отдельных лабораторных образцов, а также при неоднородном напряженном состоянии, может быть использована известная гипотеза слабого звена, согласно которой q = q^q2 ... qn, где сомножители qh — вероятности отсутствия разрушения в некоторых стандартных единичных объемах, из которых составлена рассчитываемая конструкция. Гипотеза слабого звена получила подтверждение при сравнении экспериментальных распределений разрушающих нагрузок PIU и Рги для случаев растяжения и поперечного изгиба образцов фарфора в виде стержней диаметром 8 — 10 мм и длиной 100 мм. При изгибе образец помещался на две опоры и нагружался до разрушения силой Р2, приложенной посередине пролета. Отношения квантилей экспериментальных распределений Plu (р) и Рги (р) следующие:

Вероятность отсутствия разрушения в элементарном объеме

где q — вероятность отсутствия разрушения; и — порог чувствительности к разрушению, являющийся параметром распределения наравне с m и о,..

Вероятность отсутствия разрушения в объеме V определяется путем интегрирования

После определения вероятности отсутствия разрушения каждого элементарного объема материала qk = 1 — ph вероятность отсутствия разрушения в суммарном объеме, включающем все

Задаваясь числом циклов до разрушения Np, вычисляем по формуле значения ф для различных ячеек и, нанося полученные значения ф при данных х и R на графики рис. 5.6, определяем вероятности разрушения р и отсутствия разрушения q = 1 — р. Последние значения вероятности для всех ячеек перемножаются. В данном случае оказывается, что существенную роль играют только две группы из примерно 10 ячеек, примыкающих к ячейкам, расположенным на том диаметре сечения, который занимает вертикальное положение при прохождении через максимум крутящего момента Мх. В остальных ячейках вероятности разрушения исчезающе малы. Для построения кривой распределения долговечности нужно определить значения вероятностей разрушения для двух заданных значений, нанести соответствующие точки на полулогарифмическую шкалу распределения Вейбулла и провести через эти точки прямую линию.

симметричного цикла Ra = -1 и именно этим определяется обозначение предела усталости o_t. Нагружение рабочих лопаток турбин характеризуется положительной асимметрией цикла, которая снижает сопротивление усталости, Влияние асимметрии устанавливается для каждого материала экспериментально и представляется в виде диаграммы предельных амплитуд цикла (рис. 16.15), по оси абсцисс которой откладывают среднее напряжение ат, а по оси ординат — амплитуду напряжений оа. Сама кривая является геометрическим местом точек заданной 1 усталостной долговечности. В частности, для случая отсутствия разрушения кривая будет проходить через точки оа = о_] и ат = 0В,

соответствуют гидростатическое растяжение или сжатие, располагаются на оси цилиндра и поэтому всегда находятся в области отсутствия разрушения. Значит, в соответствии с этой гипотезой при гидростатическом напряженном состоянии никогда не возникает текучести.

где знак «+» берется в случае отсутствия разрушения, а знак « — » в случае разрушения (i — 1)-го образца. В правой части графика выписывается таблица количества образцов сломавшихся (/•;), несломавшихся (т?) и общего (nt — rt + mf),- испытанных при амплитуде aai.

Достоинства передач: а) возможность применения при значительных межосевых расстояниях до 8 м; б) меньшие габариты по сравнению с ременными передачами; в) постоянство среднего передаточного числа из-за отсутствия скольжения; г) сравнительно высокий КПД (до 98 %);

Из условия отсутствия скольжения начальных конусов получаем

Кроме того, условие отсутствия скольжения определяет еще кинематическую связь между ускорениями:

где т и / — масса и момент инерции цилиндра относительно его оси, г — радиус цилиндра. Кроме того, условие отсутствия скольжения цилиндра дает кинематическую связь ускорений:

г) Пусть диск S катится без скольжения в своей плоскости по некоторой поверхности (рис. 1.121). В этом случае мгновенный центр скоростей Р совпадает с точкой соприкосновения диска 5 и поверхности. В самом деле в силу отсутствия скольжения скорость упомянутой точки фигуры S относительно поверхности равна нулю.

кроме обычных кинематических связей, накладываемых высшими парами А, В, А' и В'', существует четыре добавочных равенства, выражающих условия отсутствия скольжения в точках А, В, А' и В', что является следствием отсутствия внешнего момента, действующего на тело качения, который мог бы такое скольжение вызвать. По этой причине касательные скорости опорных точек ролика Л и В равны соответственно VAZ = 0 и vB2 — Uj.

2. Условие отсутствия скольжения в соединении. Определение необходимого натяга. Посадки с нятягом обеспечивают точное центрирование деталей, т. е. совпадение их осей после сборки. Поэтому иногда их применяют только с этой целью. В тех же случаях, когда эти посадки предназначены для передачи осевой силы или крутящего момента с вала на втулку (или наоборот), прочность соединения должна быть проверена расчетом. На рис. 14.2 представлена схема нагружения элемента поверхности распределенными силами трения рп, Prz> возникающими под действием комбинированного нагружения соединения осевым усилием РА и моментом Т. В силу осевой симметрии элементарные силы трения распределение по поверхности равномерно и значение рп определяется из очеви^-

постоянными, углы, образуемые мгновенной осью вращения ОС с данными осями 00! и 002, также остаются неизменными. Следовательно, в этом случае неподвижный и подвижный аксоиды представляют собой два круглых конуса. В каждый момент времени эти два конуса соприкасаются вдоль общей образующей, которая является мгновенной осью вращения; относительное движение звена АГ2 относительно звена Ki геометрически определяется качением конуса /С2 п° конусу К,\ без скольжения. При этом необходимым условием отсутствия скольжения конусов является, как следует из изложенного, наличие общей вершины.

Пример неголономной связи во фрикционной бесступенчатой передаче. Интегрирующие механизмы с колесиками впоследствии были вытеснены механизмами, в состав которых входят фрикционные вариаторы. Для выполнения операции дифференцирования или интегрирования можно использовать, например, механизм фрикционной бесступенчатой передачи (см. рис. 7,6), в которой расстояние р от оси фрикционного диска 2 до точки контакта с роликом 1 может изменяться вручную или автоматически. Условие отсутствия скольжения во фрикционной паре дает уравнение дифференциальной связи

Из условия отсутствия скольжения начальных конусов получаем vPl = i;P2; oMt/2 = = co2d2/2. Отсюда

В сравнении с ременной передачей цепной передачей можно: 1) передавать большую нагрузку в результате принципа зацепления, а не трения, и более высокой прочности цепи, чем ремня; 2) обеспечивать постоянство передаточного отношения (среднего за оборот) вследствие отсутствия скольжения; 3) вызывать меньшую нагрузку на валы и опоры, так как не требуется предварительного натяжения; 4) допускать меньшие межосевые расстояния и большие передаточные отношения, поскольку величина угла обхвата не имеет существенного значения; 5) иметь КПД до 0,98.