Отсутствии дополнительных

где у — коэффициент демпфирования (успокоения), выражающий действие диссипативных сил1; К — собственная частота механизма при отсутствии демпфирования (у = 0), /г, = ?/Г2.

Заметим, что коэффициент передачи силы совпадает с коэффициентом динамичности только при Y = 0, т. е. при отсутствии демпфирования.

Заметим, что коэффициент передачи силы для амортизатора совпадает с коэффициентом динамичности только при п = О, т. е. при отсутствии демпфирования.

Уравнения (20) и 21) при отсутствии демпфирования являются общими уравнениями движения балок из композиционных материалов, нагруженных произвольным образом. Приравнивая нулю инерционные члены в правых частях этих уравнений, можно получить систему, описывающую статическое деформирование балок из композиционных материалов.

и что она в Л/ ~ раз меньше продольной скорости распространения волн при растяжении и сжатии. Можно также доказать, что при отсутствии демпфирования волны крутильных деформаций распространяются по валу как волны с крутым фронтом и постоянной высотой и отражаются в конце 'вала. Можно ввести понятия о линейном внешнем и внутреннем демпфировании, исследовать влияние демпфирования на перемещения и напряжения при крутильных колебаниях и доказать, что под влиянием демпфирования на валу не создаются так называемые узлы, т. е. такие сечения, которые в процессе колебаний остаются в состоянии .покоя. Однако все эти -выводы мы (повторять не будем.

и т. д. до М0, FQ. Ввиду того, что М0 = 0, при последнем этапе решения можно проверить, нет ли в расчетах ошибки. Вычисление углов закручивания и крутящих моментов можно, таким образом, выполнить матричным методом. Если необходимо вычислить только углы закручивания дисков, то при отсутствии демпфирования более удобно применить уравнение

Если в такой системе заменить нелинейный упругий элемент эквивалентным линейным элементом, то можно прийти к тем же выводам. При отсутствии демпфирования эквивалентная линейная жесткость (6.94е) приближенно равна

Выбор гальванометра производится исходя из наибольшей частоты регистрируемого процесса (наибольшей частоты гармоники, слагающей процесс), по частоте собственных колебаний гальванометра в воздухе (в неза демпфированном состоянии) и степени его демпфирования. При обычной величине коэффициента демпфирования /г*=0,5н-0,7 амплитудные и фазовые искажения отсутствуют, если частота процесса (слагающей гармоники) не превосходит '/»— Ч« собственной частоты гальванометра (при отсутствии демпфирования). Амплитудные искажения (отдельные участки записи с разным наклоном регистрируются в различном масштабе) характеризуются ошоше-

щей гармоники) не превосходит Vs — '/в собственной частоты гальванометра (при отсутствии демпфирования). Амплитудные искажения (отдельные участки записи с разным наклоном регистрируются в различном масштабе) характеризуются отношением чувствительно-стей гальванометра при переменном и

Демпфирование колебаний за счет скольжения на границах зерен происходит только в поликристаллических материалах или в чистых металлах при отсутствии демпфирования за счет диффузии. Для демпфирования рассматриваемого типа, несмотря на наличие многочисленных исследований, все еще нет теории, результаты которой удовлетворительно согласовывались бы с результатами экспериментальных исследований

Осциллограммы крутящих моментов на ведущем валу и угловых ускорений е ведомой массы показаны на рис. 9. Верхний ряд осциллограмм (скорость ленты и, следовательно, масштаб времени для каждой из трех записей различны) изображает истинную картину изменений Мкр(ф) и е2(ср) при отсутствии демпфирования для п = 50,6; 83,6 и 133,5 об/мин главного вала.

Межсменное хранение автомобилей в зимний период вне закрытых стоянок требует применения средств постоянного, периодического или предпускового подогрева двигателей. При отсутствии дополнительных устройств для подогрева часто практикуют метод периодического пуска и прогрева двигателя. Автобус ЛиАЗ-677 при использовании такого метода в зимний период в условиях 96

Для обеспечения определенности движения звеньев при одном ведущем звене и отсутствии дополнительных (избыточных) связей необходимо, чтобы число степеней свободы механизма W— 1. Число степеней свободы механизма равно числу независимо изменяемых координат положения его звеньев, например, в шарнирном четырехзвенном кривошипно-коромысловом механизме (рис. 1, a) W= 1, так как независимо может изменяться угол поворота кривошипа ср. При W = О звенья механизма теряют способность двигаться, при W^> 1 появляется недопустимая неопределенность движения звеньев (рис. 1, б).

концентрации напряжений может принимать достаточно большое значение. Уменьшение /?т может быть достигнуто за счет замены формы разгружающих отверстий, например, на эллиптические (см. рис. 21.7). Однако изготовление такого отверстия трудоемко. Поэтому более целесообразным представляется использование системы основпых и дополнительных (деконцентраторов) разгружающих отверстий, эквивалентных заменяемому эллиптическому отверстию [76]. Некоторые такие возможные схемы, исследованные методом фотоупругости, приведены в таблице 21.1. Значение N указывает на отношение максимального коэффициента концентрации напряжений в контурных точках основного или дополнительного разгружающих отверстий к значению К? для основного отверстия при отсутствии дополнительных. Практически тридцатшштипроцентное уменьшение Кт засверленной но концам трещины определяется сглаживанием траектории главных напряжений растяжения в районе разгружающих отверстий. Причем предпочтительным является случай, когда эффект снижения концентрации напряжений на контуре основного разгружающего отверстия за счет «затенения» его дополнительным, не компенсируется значительным увеличением концентрации напряжений на

отверстий. Так, для схемы, указанной па рис. 21.11, такой случаи достигается для угла о), характеризующего относительное 'расположение отверстий, равного 83°. При этом снижение концентрации напряжений составляет 38%. Значение N, посчитанное с использованием формулы (21.3) для случаев а — 21) и а~Ь (т. е. для эллиптического разгружающего отверстия, описанного около ОСП01.ШОГО, и проникающих в него дополнительных разгружающих отверстий, и для основного кругового разгружающего отверстия радиусом /; при отсутствии дополнительных), ратшо 0,615. Из этого следует, что эффект снижения коэффициента концентрации напряжений, эквивалентный применению эллиптического разгружающего отверстия с полуосями а = 26, может быть достигнут за счет использования системы основного н допол-

Для обеспечения определенности движения звеньев при одном ведущем звене и отсутствии дополнительных (избыточных) связей необходимо, чтобы число степеней свободы механизма W = 1. Число степеней свободы механизма равно числу независимо изменяемых координат положения его звеньев, например, в шарнирном четырехзвенном кривошипно-коромысловом механизме (рис. 1, a) W— 1, так как независимо может изменяться угол поворота кривошипа ip. При W = О звенья механизма теряют способность двигаться, при W]> 1 появляется недопустимая неопределенность движения звеньев (рис. 1,6).

Примечание. Между числами, определяющими размеры шва, при отсутствии дополнительных знаков ставится тире.

При отсутствии дополнительных указаний везде, где упоминается профиль зуба, имеется в виду внешний торцовый профиль.

Примечание. При отсутствии дополнительных указаний везде, где упоминается профиль зуба, имеется в виду профиль в нормальном расчетном сечении.

В первом приближении, которое совпадает с первым приближением Б методе переменных параметров упругости, решается упругая задача при отсутствии дополнительных деформаций. Определяются значения компонентов напряжений з^(1),..., Тд-у(1),... И деформаций е^ц),..., yxy(i),---, интенсивности напряжений з?(1). В плоскости Оо~е0 состоянию первого приближения соответствует точка 1 (см. рис. 7.6, б).

Клапанные седла в гнездах при вибрационных условиях работы, втулки и кольца в корпусах, установочные кольца на валах электромашин, уплот-нительные кольца на валах для фиксации положения внутреннего кольца подшипника качения; зубчатые колеса на валах редукторов, канатных барабанов и других валах с дополнительным креплением шпонкой и пр. При отсутствии дополнительных средств крепления рекомендуется сортировка и подбор по средним натягам

Рассмотрим влияние краевых условий на поведение производной от сплайновой функции, аппроксимирующей функцию у = = хг, при отсутствии дополнительных интервалов разбиения (рис. 2) и при введении таких интервалов (рис. 3). На рис. 3 цифрой 1 отмечены точки сплайн-аппроксимации, а цифрой 2 — точки первой производной для параметра сглаживания S, равного 50.