Отсутствии использования

На рис. 1, а и б, видны частицы окиси железа, отделенные от металла вместе с покрытиями из окиси алюминия и двуокиси циркония. На рис. 2 видна граница между частицами окиси железа и окиси алюминия. Сравнительно резкое очертание этой границы может свидетельствовать об отсутствии химического взаимодействия между материалом покрытия и подложкой. Как видно из рис. 2, на поверхности скола частиц из окиси алюминия наблюдаются, так называемые, речные узоры. Каждая из линий, составляющих речной узор, связана с различием уровней отдельных частей поверхности скола, обусловленным тем фактом, что трещина скола, вместо того, чтобы распространяться по одной кристаллографической плоскости, была разбита дефектами кристаллической структуры на отдельные части.

Таким образом, проницаемость фосфорной кислоты в резины на основе хлоропренового латекса согласуется со вторым законом Фика, что свидетельствует об отсутствии химического взаимодействия кислоты с образцом защитного покрытия и, следовательно, проникновение кислота в исследуемые резины происходит по механизму активированной диффузии. Исходя из этого, принимаем, что коэффициент диффузии кислоты в образец постоянен при условии неизменных концентраций кислоты и температуры /6/. 56

Закон Генри-Дальтона. При отсутствии химического взаимодействия между газом и каким-либо жидким растворителем, концентрация С растворённого в этом растворителе газа пропорциональна давлению газа

В декабре 1966 г. Государственная санитарная инспекция СССР согласовала возможность применения контактных водонагревателей (котлов) Академии коммунального хозяйства для бытового горячего водоснабжения, учитывая отсутствие химического недожога в продуктах сгорания в установках АКХ, подвергшихся испытаниям. При отсутствии химического недожога в дымовых газах нет каких-либо канцерогенных и токсических веществ, могущих попасть в воду при ее контакте с газами.

t/?2oo = 45-r50%'; #эо=70-^76%; (рис. 4), подсушенная до влажности WP=20-r-27%. В опытах в широких пределах менялось значение скорости вторичного воздуха w2= = 75-f-150 м/сек и первичного o>i = ll-s-35 м/сек. Температура горячего воздуха составляла 400-f-460°C. При скорости первичного воздуха w\ = 28—35 м/сек вторичный воздух распределялся по соплам в соотношении 20; 24; 28; 27%. и 11; 25; 32; 32%' при w{ = \\ м/сек. Уменьшение подачи вторичного воздуха в первое сопло потребовалось для заполнения факелом всего объема циклона. Опыты проводились при форсировках (8-^-8,5) X X 106 ккал/м2-ч и объемных теплонапряжениях (10 -т-11) X ХЮ6 ккал/м3-ч. Во всех опытах на тангенциальной циклонной камере процесс горения и вытекание шлака были устойчивыми при высоком коэффициенте шлако-улавливания (до 96%), незначительной потере с механическим недожогом и полном отсутствии химического недожога (табл. 1). 90

Причина низкого ат.опт в приведенных примерах (при практически полном отсутствии химического недожога) заключается в следующем. При газовой сушке в топочном объеме до газозаборных окон, помимо газов VT, полученных за счет сгорания топлива и поступающих в конвективную шахту, дополнительно циркулируют газы, идущие на сушку топлива в количестве rVT. При этом г=0,25 — 0,6. Соответственно общее количество воздуха, постоянно поступающее в указанный топочный объем, составляет У°ат+гУ0(ат — 1), где У° — теоретически необходимое для горения топлива количество воздуха, гТ/°(ат — 1) — дополнительное количество воздуха, циркулирующего вместе с газами, идущими на сушку.

ВПГ работает под сравнительно большим давлением в топке и высокими теплонапряжениями топочного объема. На рис. 75 видно, что тепловые нагрузки экранных поверхностей нагрева изменяются от 120 • 103 до 480• 103 ккал/м2-ч при изменении паропроизводительности ВПГ от 20 до 120 т/ч. К,. тт. д. топочного устройства с учетом затрат на организацию аэродинамики топки при отсутствии химического недожога составляет 99,5%. Работа топочного устройства на жидком топливе. На первом этапе было решено провести опробование работы топки ВПГ при сжигании газотурбинного топлива (см. табл. 5). Это связано с тем, что в парогазовых установках предъявляются повышенные требования к качеству горения. В продуктах горения за топкой должно содержаться минимальное количество сажистых частиц,

Твердые металлы хорошо смачиваются металлическими расплавами в тех случаях, когда контактирующие вещества образуют химические соединения (интерметаллиды) или твердые растворы. При отсутствии химического взаимодействия смачивания обычно не наблюдается. Например, ртуть хорошо смачивает металлы, которые вступают с ней в химическое взаимодействие (щелочные и щелочно-земельные металлы, лантаноиды, актиноиды) и металлы, с которыми ртуть образует твердые растворы ( все непереходные металлы - Си, Ag, Аи, Zn, Cd, Ga, In, Та, Sn, Pb). Напротив, ртуть не смачивает металлы, с которыми не взаимодействует химически или не дает твердых растворов (Fe, Co, Ni, Ti, Mo, Cr, W,V и др. переходные металлы). При полной несмешиваемости металлов в жидком состоянии смачивание в системе твердый металл -жидкий металл отсутствует, например, при контакте жидкого Bi с твердым Fe, жидкого Cd с А1.

Диаграмма состояния системы Cs—Zn не исследована. Согласно данным работы [1] жидкие сплавы этой системы склонны к расслоению. В работе [2] рассчитали возможную энтальпию смешения двух компонентов в жидком состоянии, она оказалась равной 42 кДж/моль. Положительная энтальпия смешения свидетельствует об отсутствии химического взаимодействия между двумя жидкими фазами.

Таким образом, формула (25) приведена к виду изве стного уравнения, описывающего растворение вещества при отсутствии химического взаимодействия с раствори телем Такое соответствие свидетельствует о достовер ности выводов, поскольку в основе процесса науглерожи вания лежит диффузионный перенос реагента Однако между этими формулами есть и глубокое различие, за ключающееся в том, что текущая концентрация углерода в жидком металле является функцией электромагнитного перемешивания Причем эта зависимость существенно влияет на величину концентрации углерода Взаимосвязь процесса науглероживания и перемешивания жидкого металла характеризуется коэффициентом К, формулы (29)

Таким образом, формула (25) приведена к виду известного уравнения, описывающего растворение вещества при отсутствии химического взаимодействия с растворителем. Такое соответствие свидетельствует о достоверности выводов, поскольку в основе процесса науглероживания лежит диффузионный перенос реагента. Однако между этими формулами есть и глубокое различие, заключающееся в том, что текущая концентрация углерода в жидком металле является функцией электромагнитного перемешивания. Причем эта зависимость существенно влияет на величину концентрации углерода. Взаимосвязь процесса науглероживания и перемешивания жидкого металла характеризуется коэффициентом /С формулы (29).

при отсутствии использования тепла продувочной воды

Коэффициент полезного действия котлоагрегата брутто при отсутствии использования тепла продувочной воды по формуле (2-5) :

замена постоянно действующих питательных насосов с паровым приводом на электронасосы (при отсутствии использования тепла отработавшего пара); применение бессмазочных поршневых паровых питательных насосов, позволяющих использовать отработавший пар в питательном баке и теплообменных аппаратах;

Наличие 1 м? неизолированного паропровода с давлением пара 5 кгс/смг Парение через отверстие в 1 мм* при абсолютном давлении 7 кгс/см2 . . , Забор теплого воздуха из верхней зоны котельного зала на каждые 10 тыс. м3 Уменьшение размера продувки на 1% (при отсутствии использования тепла 0,013 т условного топлива 0 30 0,4 кг/ч условного топлива 3,6 кг/ч условного топлива

При максимально допустимой расчетной величине продувки по сухому остатку 10%, установленной для котлов с давлением до 13 кгс/см2 нормами ;[Л. 4], и отсутствии использования тепла продувочной воды потери топлива могут превысить 3% общего расхода.

Годовая потеря условного топлива при отсутствии использования тепла продувочной воды определяется по приближенной формуле

Пример 8-1. Подсчитать годовую потерю условного топлива в отопительно-производственной котельной при отсутствии использования тепла продувочной воды в следующих условиях: DK = 27 т/ч; т=4800 ч; рп = 7,б%; iK.B = 197,3 ккал/кг; /И., = 1;50С; 1^=0,75. Годовая потеря топлива по формуле (8-2)

Годовая экономия топлива в процентах к общему расходу за счет снижения размера продувки при отсутствии использования тепла продувочной воды составит по формуле (8-1):

Поскольку внедрение регулируемого тиристорного электропривода происходит в течение одного года, задача является статической [69]. В этом случае с учетом налога на прибыль (норма в процентах Б„"орм), а также при отсутствии использования кредитов чистая дисконтируемая прибыль будет составлять

Поскольку внедрение регулируемого тиристорного электропривода происходит в течение одного года, задача является статической [69]. В этом случае с учетом налога на прибыль (норма в процентах В„норм), а также при отсутствии использования кредитов чистая дисконтируемая прибыль будет составлять

При глубоком использовании теплоты выхлопных газов установка ПГ и ПС снижает максимальную мощность ГТУ на 1 —1,5%. Большую часть годового времени, когда температура наружного воздуха (и. « ниже номинальной для данной ГТУ [обычно + (10—15)° С], возможная мощность ГТУ значительно больше номинальной, поэтому снижение AA'fjy на 1 —1,5% сказывается только на соответствующем увеличении удельного расхода топлива, а электрическая мощность ГТУ может быть такой же, как при отсутствии использования теплоты выхлопных газов.