Отсутствии напряжений

Известно, что коррозионно-активная среда даже при отсутствии механических напряжений существенно изменяет физико-механические свойства металла, и состояние его поверхности, а также вызывает появление местных очагов концентрации напряжений. Тогда пребывание сильфона в периоды отключения КИП и А в контакте с остатками транспортируемой агрессивной среды может оказать значительное последействие на усталостную и кор-розионно-усталостную прочность. В связи с этим было исследовано влияние на усталостную долговечность предварительной выдержки сплавов для изготовления УЧЭ в средах и условиях, имитирующих газопромысловые. Были проведены сравнительные усталостные испытания сплавов 68НХВКТЮ и 40НКХТЮМД после их предварительной выдержки в течение 168 часов в среде, имитирующей по активности натурную: 5 % NaCl + 0,5 % СН3СООН при температуре 25 °С и парциальном давлении сероводорода, равном 1МПа. Экспозиция сплавов в электролите значительно изменила их физико-механические свойства. Так, например, микротвердость сплава 40НКХТЮМД возросла от 5 000 МПа до 5 600 МПа (12%), а сплава 68НХВКТЮ соответственно - от 3 750 МПа до 4 550 МПа (21%). Это связано с наводороживанием сплавов в используемой среде. В результате происшедших изменений физико-механических свойств исследованных сплавов их усталостная долговечность значительно понизилась: у сплава 40НКХТЮМД примерно в 2 раза, у 68НХВКТЮ - в 1,5. Фрактографические исследования поверхности усталостных изломов сплавов, предварительно выдержанных в электролите, показали уменьшение количества вязких составляющих по сравнению с изломами, полученными на сплавах в исходном состоянии. Особенно значительно повлияла предварительная выдержка в наводороживающеи среде на характер разрушения сплава 40НКХТЮМД. Изломы имеют плоскую поверхность с фасетками скола, на ней видны микропоры, которые можно интерпретировать как бывшие центры поглощения водорода в дефектных участках кристаллической решетки металла. Поверхность излома сплава 68НХВКТЮ испещрена микротрещинами, возникшими, по-видимому, из-за значительного увеличения его твердости при повышении давления молекулярного водорода, накопленного в ловушках.

ресурс СНОГ при отсутствии механических повреждений и соблюдении правил эксплуатации должен быть не менее 2000 моточасов (для легковых автомобилей — не менее 80 тыс. км пробега); наличие СНОГ не должно сказываться на условиях эксплуатации автомобиля, ухудшать показатели его надежности;

где V0 - скорость коррозии при отсутствии механических напряжений;

Если принять среднюю скорость иорроаии при отсутствии механических напряжений в средах, содержащих сероводород и углекислый газ (табл. I.I, "жёсткая" вода), равной V0 - 1,1 ц!;,^ то

2. Для системы с механическими голономными связями различие между операторами d и 8 имеет простой механический смысл, соответствующий различию между возможными и виртуальными скоростями, а число п новых координат равно числу степеней свободы системы. Имея в виду это обстоятельство, мы при выводе уравнений Лагранжа считали, что п удовлетворяет неравенству n^3N, хотя при отсутствии механических связей оснований для такого обобщения не было.

АГ — кабель с медными жилами в алюминиевой оболочке для прокладки внутри помещении, при отсутствии механических воздействий на кабель, в среде, нейтральной к алюминию.

СРГ — кабель с медными жилами в свинцовой оболочке для прокладки внутри помещений, в местах, не подверженных вибрации, при отсутствии механических воздействий на кабель, в среде, нейтральной по отношению к свинцу.

ВРГ — кабель с медными жилами в полихлорвиниловой оболочке для прокладки внутри помещений при отсутствии механических воздействий на кабель и при наличии агрессивных сред (кислот, щелочей и др.).

НРГ — кабель с медными жилами в резиновой негорючей оболочке для прокладки внутри помещений пр_и отсутствии механических воздействий на кабель.

КСРГ — с медными жилами, с резиновой изоляцией, в свинцовой оболочке. Применяют для прокладки в местах, не подверженных вибрации, при отсутствии механических воздействий на кабель, в среде, нейтральной к свинцу.

КВРГ — кабель с медными жилами, с резиновой изоляцией, в полихлорвиниловой оболочке, для прокладки при отсутствии механических воздействий на кабель, в условиях агрессивной среды.

В плане применения экспериментальных методов и моделирующих образцов, используемых для исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформированное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных конструкций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в виду ее малости), и благодаря допущению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (с?з = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изучения с применением метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции Ог сопоставимы по своим значениям с Оч и а,р (oz), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию).

/ — углеродистой при отсутствии напряжений; 2 — легированной (ав 12000 кГ/см*) при отсутствии концентрации напряжений и углеродистой при умеренной концентрации; 3 — легированной при наличии концентрации напряжений; 4 — имеющих высокую степень концентрации напряжений.

В плане применения экспериментальных методов и моделирующих образцов, используемых для исследования влияния рахчичных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформированное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее. В отличие от тонкостенных конструкций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в виду ее малости), и благодаря допущению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (аз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на стадии экспериментального изучения с применением метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции Ог сопоставимы по своим значениям с О? и а<р (Oz), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию).

Четыреххлористый углерод. Сравнительные опыты по коррозионному растрескиванию нескольких титановых сплавов в четыреххлористом углероде CCI4 показали близость критических значений коэффициента интенсивности напряжений к таковому при развитии трещин в водных растворах NaCI. Скорость распространения трещин под воздействием CCI4 выше, чем в парах метилового спирта. Наиболее агрессивно CCI4 действует на первой стадии коррозионного растрескивания —инициирования трещины; он нарушает пассивную пленку даже при отсутствии напряжений растяжения.

Столь значительный сдвиг потенциала анодного нарушения пассивного состояния (потенциала «пробоя») в сторону отрицательных значений для пришовной области ведет к особой опасности локального нарушения пассивности в тех коррозионных средах, где нержавеющая сталь при отсутствии напряжений находится в устойчивом пассивном состоянии, с образованием условий для усиленной локальной коррозии (в том числе коррозионного растрескивания) при наличии коррозионных гальванопар на поверхности сварного соединения типа активная пришовная зона — пассивная остальная поверхность.

Такой значительный сдвиг потенциала анодного нарушения пассивного состояния (потенциала «пробоя») в сторону отрицательных значений для пришовной области ведет к особой опасности локального нарушения пассивности в тех коррозионных средах, где нержавеющая сталь при отсутствии напряжений находится в устойчивом пассивном состоянии, с образованием условий для усиленной локальной коррозии (в том числе коррозионного растрескивания) при наличии коррозионных гальванопар на поверхности сварного соединения типа активная пришовная зона — пассивная остальная поверхность.

Деформационное старение нержавеющих сталей (при отсутствии напряжений) приводит к увеличению параметров та в 1,1 раза и т,^ в 1,2 раза; старение после предварительного пластического деформирования сказывается в основном на дополнительном увеличении Тоф (в 1,05 раза на каждый 1% деформации) [37, 43]. У низколегированных хромистых сталей увеличение т$ за счет старения составляет 5—10% [44]. Коррозия аустенитиых нержавеющих сталей в жидком натрии (при скоростях потока до 1,5 м/сек) приводит к увеличению т$ примерно в 1,05—1,08 раза (при температурах до 600° С и выдержках до 1,5-103 час); величины та при этом практически не изменяются. Влияние выдержки в пото-

где п0 — показатель преломления при отсутствии напряжений; Q и С2 — оптические коэффициенты напряжений материала, справедливые для заданной длины волны света и температуры материала. В случае плоского напряженного состояния эта формулы упрощаются и принимают вид

Если же в некоторых отверстиях имеются источники тепла, то интегралы в уравнениях (11.36) и (11.39) не будут определяться однозначно, а поскольку к тому же левые части должны обращаться в нуль для любой замкнутой кривой, то предположение об отсутствии напряжений оказывается невыполнимым. Напряжения можно сделать равными нулю превращением многосвязного тела в односвязное путем разрезки. Если делаются разрезы, то противоположные стороны разреза взаимно перемещаются

Коррозионное растрескивание сопровождается полным разрушением металла, причем напряжения способствуют ускорению разрушения ослабленных коррозией границ зерен металла. Характерным при этом является то, что при отсутствии напряжений общая коррозия в таких условиях протекает крайне незначительно или вовсе отсутствует.

стали на высоких уровнях напряжений в коррозионной среде начинается с возникновения в деформационном периоде / преимущественно на стойких полосах скольжения А, а также у неметаллических включений Б, границ зерен В, механических повреждений поверхности Г, коррозионных язв и питтингов. По мере их углубления влияние электрохимического фактора усиливается и скорость коррозии растет. При отсутствии напряжений этот процесс продолжается до тех пор, пока питтинг не окажется забитым вторичными продуктами коррозии, подавляющими протекание реакции. Циклическое деформирование способствует удалению продуктов коррозии из коррозионно-усталостных язв и с самой поверхности и тем самым облегчает анодную и катодную деполяризацию, т.е. приводит к интенсификации электрохимического процесса. Кроме того, пластическое деформирование металла несколько повышает его электрохимическую активность.