Отсутствии последних

также остаточные напряжения второго рода. Таким образом, при обработке металла в его наружном слое под влиянием пластической деформации при отсутствии ползучести развиваются остаточные напряжения сжатия.

Рассмотрено применение метода конечных элементов для расчета термических усадочных напряжений') в композитах. В введении отмечено, что большинство ранее предложенных методов основано на линейном подходе. Это приводит, как правило, к завышенной оценке уровня усадочных напряжений. Основной источник ошибок заключается в неучете ползучести полимерной матрицы. В этой главе остаточные напряжения, рассчитанные с учетом ползучести матрицы, сравниваются с соответствующими напряжениями, полученными в предположении об отсутствии ползучести. Показано влияние температурного режима цикла отверждения на напряженное состояние композита после завершения технологического процесса. Рассмотрены такие ситуации, когда превышение остаточными напряжениями пределов текучести одной из компонент композита приводит к изменениям его деформативных свойств. Дана оценка влияния остаточных напряжений на неупругое поведение композита.

Из двух подробно рассмотренных задач— растяжение стержня и действие внутреннего давления на тонкостенную трубу —остановимся на первой из них, как на более простой и позволяющей произвести сопоставление с решением Хоффа. Закон ползучести принят в такой же форме, как у Хоффа. Учитывая принятую гипотезу о независимости хрупкого трещинообразования от ползучести, можно определить продолжительность жизни образца при отсутствии ползучести (вследствие чего F = F0) и «чисто хрупком разрушении». Из (8.62) имеем

— — — при отсутствии ползучести 586

При отсутствии ползучести металла, т. е. при относительно невысоких температурах, расчет заключается в определении предельной нагрузки при пластических деформациях и соответствующего коэффициента запаса прочности.

Для суждения о статической прочности замка за весь период его работы при отсутствии ползучести (при относительно низких температурах) и в начальный момент работы турбины, при наличии ползучести, целесообразно сравнить полную нагрузку на замок, с соответствующей предельной нагрузкой 2пРпред*, где Рпред — предельная нагрузка на зубец, которая наступит в той стадии упруго-пластической деформации, когда граница между упругой и пластической зонами пересечет весь зубец (от верхнего контура к нижнему). Этот момент, а следовательно, и сила Рпред могут быть определены описанным в § 2 методом.

При отсутствии ползучести металла замка, т. е. при относительно низких температурах, расчет заключается в определении предельной нагрузки на замок и соответствующего коэффициента запаса прочности п°. Для этого необходимо произвести расчеты, указанные в п. а—в раздела А, и в п. а раздела Б. По последнему пункту расчет ведется для зубцов хвостовика лопатки и выступа диска до тех пор, пока граница между упругой и пластической зонами не пересечет весь зубец (от верхнего контура к нижнему). Соответствующие усилия Рлпред и Рдп ед будут предельными для зубцов лопатки и диска, после чего меньшая из этих величин подставляется в формулу (4.11), что дает возможность определить соответствующий коэффициент запаса прочности п°. Для облегчения некоторых расчетов, указанных в этом параграфе, можно воспользоваться вспомогательными таблицами, а именно:

А. Для замков, работающих при относительно низких температурах, т. е. при отсутствии ползучести металлов замка, для определения коэффициента запаса прочности n°k достаточно найти предельное номинальное напряжение (о0)пред или предельную нагрузку Рпред. Здесь порядок расчета таков:

Предложения [14, 15] по методу расчета применительно к высокотемпературным атомным энергетическим установкам являются развитием расчета при отсутствии ползучести, и между ними существует определенная преемственность. В расчете размахов местных неупругих деформаций используется соотношение типа Нейбера, кривая циклического деформирования формируется на основе характеристик сопротивления деформированию, зависящих от изменения температур и длительности полуцикла. При формировании циклов рассматривается процесс изменения приведенных местных деформаций от эксплуатационных нагрузок (теория наибольших касательных напряжений). Уравнение кривой усталости включает упругую и пластическую предельные деформации, зависящие от температуры и длительности нагружения. Эти деформации определяются через базовые характеристики механических свойств при кратковременном и длительном нагружении.

в котором ер=(1/2) (в],4-е" +... +Е") откорректирована с учетом специфики процесса упругопластического деформирования, имеющего п активных участков пластических деформаций; С и ^-константы, которые определяют по совокупности большого объема имеющихся данных (53] на малоцикловую усталость для разных материалов при отсутствии ползучести. Характерно, что точки на рис. 2.36, относящиеся к этому виду испытаний, укладываются в основном в полосу естественного разброса свойств материала образцов, ограниченную линиями \х\ =3.

В каждом структурном элементе при неупругом деформировании возникают внутренние напряжения tj' , при отсутствии ползучести

Известно, что металлические конструкции, работающие в условиях совместного воздействия агрессивных сред и механических напряжений, подвергаются более сильному разрушению, чем в отсутствии последних. В химической промышленности за последние годы нашли распространение различные высокопроизводительные процессы, протекающие is аппаратах в условиях высоких механических нагрузок, больших скоростей движения жидких и газовых сред, высоких давлений и температур, которые часто являются причинами преждевременного выхода из строя оборудования.

Проверка качества селитры. Поступающая на электростанцию техническая селитра (реагент) не должна содержать механических загрязнений, а также каких-либо накипеобразовате-лей. В отсутствии последних убеждаются путем определения жесткости рабочего раствора селитры. Для определения содержания в реагенте селитры поступают следующим образом. Навеску технической селитры 0,15 г растворяют в 1 л дистиллята и 10 мл этого раствора помещают в фарфоровую чашку, упаривая ее па водяной бане досуха. С осадком поступают далее согласно инструкции по определению нитратов и находят концентрацию МОз~ в анализи-

25. Перед употреблением реечных и винтовых домкратов должно обращаться внимание на наличие безопасных ручек, а при отсутствии последних — на наличие храповика с. собачкой, на изношенность резьбы винта или гайки, на отсутствие трещин и изломов в зубчатой рейке, ходовых винтах, храповиках, собачках и т. п

68. Перед употреблением реечных и винтовых домкратов должно обращаться внимание на наличие безопасных ручек, а при отсутствии последних на наличие храповика с собачкой, на изношенность резьбы винта или гайки, на отсутствие трещин и изломов в зубчатой рейке, ходовых винтах, храповиках, собачках и т. п.

68. Перед употреблением реечных и винтовых домкратов должно-.обращаться внимание на наличие безопасных ручек, а при отсутствии последних—на наличие храповика с собачкой, на изношенность резьбы винта или гайки, на отсут-ствие>трещин и изломов в зубчатой рейке, ходовых винтах, храповиках, собачках и т. п.

чек, а при отсутствии последних — наличие храповика с собачкой, отсутствие износа резьбы винта или гайки, отсутствие трещин и изломов зубчатой рейки, ходовых винтов, храповиков, собачек и т. п.

А914, А921, а при отсутствии последних — в специальных штампах. Типы гибочных автоматов и расчет их наладок приведены в [3]. Гибка профилей и труб производятся на специальных станках [2] и в штампах. В последнем случае диаметр трубы должен быть менее 45 мм, длина до 1000 мм, толщина стенки 1—2 мм.

Полые цилиндрические детали целесообразно изготовлять из труб, а при отсутствии последних такие детали можно изготовлять из горячекатаного листа с завальцовкой и сваркой в стык. Заготовки, изготовленные таким способом, по сравнению с поковками требуют в 3—4 раза меньше металла, а себестоимость деталей снижается в 6—8 раз.

Максимальное низкое давление до 0,05 кгс/см2 допускается при установке индивидуальных или групповых регуляторов — стабилизаторов у бытовых и коммунально-бытовых потребителей природного газа. При отсутствии последних для газопровода низкого давления допускается максимальное избыточное давление до 0,03 кгс/см2 (300 мм вод. ст. я« 0,03 бар) для природных газов, до 0,04 кгс/см2 (400 мм вод. ст. «# 0,04 бар) для сжиженных газов и до 0,02 кгс/см2 (200 мм вод. ст. ?& 0,02 бар) для искусственных газов.

ном отсутствии последних Ife не равен парциальному току ионизации меди из сплава, так как часть ионов диффундирует в объем раствори и не принимает участия в катоднойг реакции : на кольце. Коэффициент конвективного переноса N электрохимически активных частиц рассчитывается теоретически из геометрических размеров диска и кольца или же определяется экспериментально из 1ьДд-завиеимости на диске, изготовленном из чистой меди (рис. 3.13,7). Во втором случае коэффициент N равен отношению

5) отключение секционных разъединителей, не сблокированных с секционными выключателями (или при отсутствии последних), производится после снятия нагрузки с отключенной системы шин и обеспечения разъединителями видимого разрыва не только со стороны* питающих присоединений, но и со стороны отходящих фидеров.