Отсутствует поскольку

Для колес со смещением наименьшее т ело зубьев, при котором еще отсутствует подрезание,

Для упрощения расчетов на прочность, а также определения коэффициента перекрытия и минимального числа зубьев шестерни, при котором еще отсутствует подрезание, конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими колесами, модуль пг3 которых принимают равным модулю тср конических колес в среднем сечении зуба (см. рис. 198). Диаметр делительной окружности эквивалентного колеса принимают равным диаметру развертки среднего дополнительного конуса:

Из этого условия можно определить минимальное число зубьев колеса, при котором отсутствует подрезание зуба. В общем случае для цилиндрических колес, в том числе для колес со смещением х,

Выбор коэффициентов смещения хг и х.2. С ростом х увеличивается толщина зуба у основания, напряжение изгиба уменьшается, концентрация напряжений увеличивается. При малых г (а также при х < 0) происходит подрезание эвольвенты зуба. Минимальное значение коэффициента смещения, при котором отсутствует подрезание,

гАе 2mm — минимальное число зубьев прямозубого колеса, при котором отсутствует подрезание (напомним, что при нарезании зубьев инструментом реечного типа zmln = 17).

Мы продемонстрировали явление подрезания в случае пересечения модульной прямой mm с делительной окружностью колеса радиуса гд. Однако из этого не следует, что при другом относительном расположении рейки и колеса явление подрезания невозможно. Рассматривая рис. 21, а, можно сделать заключение, что с уменьшением радиуса ОА колеса при сохранении прочих условий точка А приближается к точке а. На рис. 21, б точки аи А совпадают. Здесь наблюдается предельный радиус колеса, при котором еще отсутствует подрезание. Дальнейшее уменьшение радиуса колеса повлечет за собой подрезание, аналогичное показанному на рис. 21, в. Таким образом, возможность подрезания зависит от радиуса или числа зубьев колеса и от относительного расположения рейки и колеса.

При определении числа гпр зубьев колеса, при котором еще отсутствует подрезание, можно воспользоваться рис. 24, а. Установим сначала величину угла аеа давления конца головки зуба долбяка. На рис. 24, а имеем

зубьев действительных колес. Из этого можно сделать заключение, что предельное число зубьев действительного конического колеса, при котором еще отсутствует подрезание, меньше того числа, которое мы в § 8 установили для цилиндрических колес.

Наименьшее число зубьев 2МИН, при котором отсутствует подрезание или появление точек заострения в зависимости от угла наклона их (3°, при у = 20° найдено Г. Г. Барановым и А. М. Макаровым. Ими получены следующие результаты:

Выбор коэффициентов смещения хх и х2. С ростом х увеличивается толщина зуба у основания, напряжение изгиба уменьшается, концентрация напряжений увеличивается. При малых z (а также при х < 0) происходит подрезание эвольвенты зуба. Минимальное значение коэффициента смещения, при котором отсутствует подрезание,

Задача о подрезании взаимоогибаемых поверхностей сводится к нахождению предельных точек характеристик, т. е. к нахождению предельных линий, ограничивающих зону подрезания. Явление подрезания может возникнуть как при нарезании червяка, так и при нарезании червячного колеса. Знание подрезания позволяет найти предельные размеры инструмента, при которых отсутствует подрезание.

Турбины высокого и среднего давления размещены в одном корпусе (рис. 2.33), турбина низкого давления — в отдельном корпусе. ТЗХ отсутствует, поскольку применен винт регулируемого шага. ТВД—ТСД состоит из пяти активных ступеней высокого давления, после которых пар направляется в промежуточный пароперегреватель, и пяти активных ступеней среднего давления, к которым пар подводится после промежуточного перегрева. Потоки пара

Важной количественной информацией, содержащейся в этих альтернативных вариантах, являются относительные значения и изменения значений от одного варианта к другому. Вариант ЗН-1 исходит из минимальной стоимости энергии при обычных темпах внедрения новых технологий, в нем общ^я приведенная стоимость энергетической системы несколько .превышает уровень 14 трлн. долл. (США) (в ценах 1975 г.), а совокупный чистый импорт нефти равен приблизительно 68,2 млрд. т условного топлива. В этом варианте в условиях роста цен на топливо уже выбран ряд новых энергетических технологий для создания оптимальной структуры энергосистемы. Ими являются главным образом те технологии, с помощью которых можно увеличить ресурсы обычной .нефти или ее заменить, например повышение нефте- и газоотдачи пластов, использование нефтеносных сланцев и т. п. В то же время ряд других технологий в этом варианте отсутствует, поскольку стоимость топлива, производимого на их основе, выше прогнозируемого мирового уровня цен на энергию.

Внутри интервала [к У 1 -\- 0,5^.,., к У 1 — 0,5^] конечное значение йг отсутствует, поскольку

График h (п} при м0 = 40, х0 = 60, а = 2, а = 1 представлен на рис. 41. Анализ выражения (9.67) показывает, что при полностью вырожденном комплексе условий эксплуатации ПО восстанавливаемого элемента является детерминированным, в котором моменты наступления отказов неслучайны и равны А0, 2&0, ЗА0, . . . Последействие в таком потоке отсутствует, поскольку все моменты времени наступления отказов n0i, и0г> • • ч поп и все интервалы между ними k0l, k0,, . . .., k0 независимы [29].

передаче необходимых долей действующего момента на преодоление внешних трений по концевым массам. Внутреннее трение с линейной зависимостью от скорости деформаций на участках отсутствует, поскольку статические деформации не изменяются по времени.

Что касается предотвращения возможности выхода радиоактивности за пределы АЭС, то и в этом отношении ВВЭР имеют определенные преимущества. Рзссмотрим три «барьера», предотвращающие выход радиоактивности. Первый барьер — оболочки тепловыделяющих элементов, изготавливэемые из коррозионно-стойких циркониевых сплавов; второй барьер — замкнутый реакторный контур; третий барьер — общая защитная оболочка реакторного цеха. У ВВЭР существуют все три барь-ерз, з у РБМК — только первый. Второй барьер практически отсутствует, поскольку из-за одноконтурное™ АЭС реакторный контур оказывается разомкнутым. Третий барьер не является единым, так как размеры реакторного отделения слишком велики— сравните рис. 7.1 и 6.2.

1 Здесь не рассматривается случай, когда бывает необходимо ремонтировать конструктивный элемент, даже если этот ремонт обходится в несколько раз дороже приобретения новой детали (если последняя отсутствует), поскольку имеются в виду нормальные условия эксплуатации машин, предусматривающие обеспечение необходимых запасных частей и наличие соответствующей ремонтной базы.

На верхний цилиндр оси надета бакса 3 лимба, в оправе которой укреплен лимб. Он центрирован относительно внутренней цилиндрической поверхности баксы, которая, в свою очередь, центрируется посадкой на цилиндрическую поверхность оси. Надобность в шариковом подпятнике здесь отсутствует, поскольку эта бакса несет небольшую равномерно распределенную массу.

Рассмотрим теперь схемы гидромуфт, представленные на рис. 42 и 43. На этих рисунках показаны одинаковые гидромуфты, работающие в различных условиях заполнения. Гидромуфта, изображенная на рис. 42, а и б, имеет степень заполнения Ф = 1, а на рис. 43, а и б представлена гидромуфта, имеющая степень заполнения Ф<1, например равную 0,75. На обоих рисунках а показана гидромуфта, работающая в режиме при т) = 1. В этом случае циркуляция жидкости в рабочей полости отсутствует, поскольку жидкость вместе с гидромуфтой вращается с одинаковым числом оборотов и образует с ней

Дополнительная обратная жесткая связь может быть перенесена со второго каскада на первый. В подобном приводе (рис. 79, б) для обеспечения жесткой главной обратной связи шток рабочего цилиндра 4 соединен жестко со втулкой управляющего золотника 3 и корпусом серводвигателя 2. Обратная связь на втором каскаде отсутствует, поскольку при перемещении втулки золотника 3 перемещается и серводвигатель 2, а вместе с ним и плунжер золотника 3. Следует обратить внимание на то, что в этом случае серводвигатель 2 имеет незначитель-

отсутствует, поскольку он не может