Оттяжными звездочками

ностью отсутствуют внутренние литейные дефекты или они легко могут быть удалены при черновой механической обработке. Индивидуальные отливки крупных заготовок получают литьем в песчаные формы.

Наиболее просто это уравнение выглядит для случая распространения тепла для плоской стенки (для пластины неограниченного размера), когда тепло распространяется только в направлении оси х и когда отсутствуют внутренние источники тепла, т. е. при qv = 0:

ретического цикла, в котором отсутствуют внутренние потери: r\t = 1 — п~т. Таким образом, КПД теоретического цикла не зависит от температуры рабочего тела, а зависит только от степени повышения давления. Чем больше п, тем выше КПД. При я-*- оо ть-*1.

Напомним, что система дифференциальных уравнений (4-28),. (4-29) и (4-30) получена для стационарного безградиентного смывания плоской поверхности жидкостью с постоянными физическими свойствами; в жидкости отсутствуют внутренние источники теплоты, выделение-тепла трения пренебрежимо мало, Заметим, что при принятых здесь условиях поле скоростей не зависит от поля температур.

В дальнейшем основное внимание уделим рассмотрению течения и теплобомена в гладких прямых трубах с неизменным по длине круглым поперечным сечением. Как и раньше, не будем учитывать диссипацию механической энергии. В жидкости отсутствуют внутренние источники теплоты. • . '

Расчетные величины звукопоглощения часто не совпадают с измеренными значениями. Причиной этого являются неоднородность тканей, предназначенных для увеличения трения в горловинах отверстий, неоднородность массы покровного перфорированного листа по всей его поверхности, а также волокнистого слоя, некачественность работы при выполнении поглотителя. В конструкции часто остаются щели, отсутствуют внутренние перегородки, разделяющие на отдельные объемы воздушное пространство за перфорированным экраном и т. п.

Создание средств автоматического управления и регулирования (локальных автоматов) характеризует начальную стадию автоматизации управления оборудованием на основе электронных систем. Следующей стадией явилась концентрация локальных автоматов в системы, в которых, однако, часто отсутствуют внутренние связи. Развитие межэлементных связей и специализация элементов привели к выделению в таких системах управления центральных координирующих элементов и созданию систем централизованного управления.

Крупные и средние коленчатые валы для дизелей и паровых машин изготовляются преимущественно из мартеновской углеродистой стали марок Ст. 4, Ст. 5. Быстроходные и напряжённые валы изготовляются иногда из сталей слаболегированных и легированных (например, применяется сталь: С = 0,4-т-О 5%, Si < 0,4%, Ni = 1 ч- 1,50/о, Мп = 0,6 -f- 0,7%). Использование сложных высоколегированных сталей для крупных поковок коленчатых валов целесообразно лишь в том случае, если есть уверенность в том, что в таких поковках отсутствуют внутренние пороки (флокены).

В качестве теплоносителя принята селективно излучающая и рассеивающая среда, протекающая в канале произвольной формы. Стенки канала также являются селективно излучающими и обладающими произвольной индикатрисой отражения. При этом считается, что в среде отсутствуют внутренние источники тепла и изменение температуры потока происходит за счет процесса сложного теплообмена между текущей средой и граничной поверхностью канала. Все физические параметры среды в общем случае зависят от температуры и давления, а радиационные параметры зависят еще и от частоты. Спектральные радиационные характеристики граничной поверхности являются функциями температуры и часто-334

1. В теле отсутствуют внутренние источники теплоты (qv = =0), участок 5 поверхности идеально теплоизолирован, т.е. / = = 0 и а = 0, а на остальной части 5 поверхности тела имеются два не граничащих между собой изотермических участка S^ и S2 (рис. 2.6) с заданными значениями температур Tj и Т2 соответственно. В этом случае вместо (2.74) получим

3. В теле отсутствуют внутренние источники теплоты (qv = 0), участок S поверхности является изотермическим, т.е./'s j^ = const, а на участке S" происходит конвективный теплообмен со средой, температура которой принимается за нуль отсчета, т.е. /''= 0. В этом случае согласно (2.74) тепловой поток, проходящий

оттяжными звездочками или нажимными роликами

где /Сд — коэффициент динамичности нагрузки, при спокойной нагрузке Кд=1. При нагрузке переменной или с толчками Кя— 1,2. ..1,5; при сильных ударах /(д=1,8; Ка — коэффициент, учитывающий межосевое расстояние, при a^25f Ка= 1,25; при а= (З0...50)? Ка= 1; при a^QQt Ka = G,8; Kn — коэффициент, учитывающий наклон передачи к горизонту, если линия центров наклонена до 60° /Си=1. При наклоне более 60° /Сн= 1,25; /Срег — коэффициент, зависящий от способа регулирования натяжения цепи. При регулировке оси одной из звездочек /Срег=1. Для передачи с оттяжными звездочками или нажимными роликами /Срег=Ы а для нерегулируемой передачи /Срег= 1,25; Кс — коэффициент, учитывающий характер смазки. При непрерывной смазке струей или в ванне /Сс = 0,8, при регулярной капельной смазке /(с=1, при периодической смазке Кс=\,5 (рекомендации по выбору способа смазки приведены в табл. 4.13); /Среж — коэффициент, зависящий от продолжительности работы в

где /Сд — коэффициент, учитывающий динамичность нагрузки: при спокойной нагрузке Кя=1, при нагрузке с толчками /Сд=1,2...1,5, при сильных ударах /Сд=1,8; /Са— коэффициент, учитывающий длину цепи (межосевое расстояние): при а= (30...50)Р /Са = /, при а<25Р /Са=1,25, при а= (60...80)/3 /Са = 0,9; /Срег—коэффициент, учитывающий регулировку передачи: для передач с регулировкой положения оси одной из звездочек /Срег=1, для передач с оттяжными звездочками или нажимными роликами /Cper=l,l, для передач с нерегулируемыми осями звездочек /Срег =1,25; Ксм—коэффициент, учитывающий характер смазки: при смазке в масляной ванне или от насоса /CCM = 0,8, при капельной смазке /ССм=1, при периодической смазке Лом =1,5; Л'реш — коэффициент, учитывающий режим работы передачи: при односменной работе Л'реш =1, при двухсменной /Среж = 1,25, при трехсменной Л'реж=1,45; /Си-коэффициент, учитывающий наклон передачи: при наклоне линии центров звездочек под углом к горизонтали до 60° /Сп=1, при наклоне, большем 60°, /Сн=1,25.

которое осуществляется перемещением оси одной из звездочек, оттяжными звездочками или натяжными роликами. Натяжные устройства должны компенсировать удлинение цепи в пределах двух звеньев, при большем удлинении два звена цепи удаляют. Смазка цепи. Смазка оказывает существенное влияние на долговечность цепи. Выбор способа смазки зависит от скорости v цепи. При у^4 м/с применяют периодическую смазку ручной масленкой, при и^б м/с — непрерывную капельную. При iC>6 м/с применяют непрерывную картерную смазку следующих видов: окунанием цепи в масляную ванну (yg^lO м/с); разбрызгиванием с помощью маслоподъемных щитков или колес (у=6...12 м/с); циркуляционную под давлением (i/>10 м/с). Для цепных передач, не имеющих картера (как правило, транспортные машины), применяют внутришар-нирную смазку (у<4 м/с), которая осуществляется погружением снятой цепи в подогретую пластичную смазку через 120...180 ч работы.

где Яд — коэффициент динамической нагрузки, зависящий от типа привода (в приводах от электродвигателя /(д=1 при спокойной нагрузке, /Сд=1,5 при нагрузке с толчками); /(„ — коэффициент наклона линии центров звездочек к горизонту (/(„ = 1 при 6^60°, /(„=1,25 при в>60°); Лр — коэффициент, учитывающий способ регулирования натяжения цепи (Кр=1,1 для передач при регулировании оттяжными звездочками или нажимными роликами, /(р=1 для передач с регулировкой положения одной из звездочек, /( =1,25 для передач с нерегулируемым межосевым расстоянием); /Сс — коэффициент, зависящий от способа смазки передачи (/(с=0,8 при смазке в масляной ванне, /(с=1 при непрерывной капельной или внутришарнирной смазке, /(с=1,5 при периодической смазке); [рц] — допускаемое среднее давление, га-

2) натяжными и оттяжными звездочками (рис. 7 и 8);

ke — коэффициент, учитывающий способ регулирования натяжения цепи: при регулировании потожения оси одной из звездочек ke = 1,0, при регулировании нажимными роликами или оттяжными звездочками ke = 1,1, для нерегулируемой передачи &6 = 1,25.

Коэффициент монтажа передачи ?рег Для передачи с передвигающимися опорами Для передачи с нажимным роликом или оттяжными звездочками (не более двух) Для передачи с нерегулируемым натяжением 1 1,15 1,25

Натяжные устройства. В результате износа и приработки шарниров цепь вытягивается, стрела провисания / ведомой ветви увеличивается (см. рис. 13.1), что вызывает проскальзывание, захлестывание и соскакивание цепи со звездочек. Оптимальную стрелу провисания (/%0,02а) получают регулированием натяжения цепи, которое осуществляется перемещением вала одной из звездочек, нажимными или оттяжными звездочками, устанавливаемыми на ведомой ветви в местах наибольшего ее провисания. Диаметр оттяжной звездочки должен быть больше диаметра меньшей звездочки передачи и она должна входить в зацепление не менее чем с тремя звеньями цепи. Натяжные устройства должны компенсировать удлинение цепи в пределах двух звеньев, при большем удлинении два звена цепи удаляют.

ремещением вала одной из звездочек, нажимными роликами или оттяжными звездочками. >

2) натяжными и оттяжными звездочками (рис. 7 и 8);