Отверстия диафрагмы

Рис. 166. Центровые отверстия

Рис. 167. Центровые отверстия

Центровые отверстия па торцах не допускаются

Центровые отверстия на чертежах изображают, как показано на рис. 167, а, и обозначают по ГОСТу. Отсутствие центров на чертеже (вид б) указывает, что деталь обрабатывают без установки в центрах (точение с креплением в патроне, бесцентровое шлифование и т. д.) или что наличие центров недопустимо по функциональному назначению детали. В этом случае предпочтительнее во избежание ошибок сделать на чертеже соответствующую надпись (вид б).

12.1. Отверстия центровые..................... •»

12.1 Отверстия центровые

121. ГОСТ 14034 — 74*. Отверстия центровые. Размеры (Изменение 2, ПУС № 6, 1981 г.).

Операции подготовки баз коленчатого вала выполняют на автоматических линиях агрегатного типа (см. ниже описание системы автоматических линий для обработки коленчатых валов). Базами служат: центровые отверстия (центровые фаски), торцы вала, а также лыски на противовесах или расположенные вне центров поводковые отверстия. В качестве режущего инструмента используют твердосплавные фрезы и резцовые головки с твердосплавными резцами, а также сверла, зенкеры, цековки и метчики из быстрорежущих сплавов. Режимы резания при фрезеровании: врез = 120-:-145 м/мин; sz = = 0,05-г-0,1 мм/зуб; при работе инструментом из быстрорежущего сплава: Урез = 12-5-25 м/мин; s — в зависимости от вида обработки.

Рис. 166. Центровые отверстия

Рис. 167. Центровые отверстия

Центровые отверстия на торцах не допускаются

Если частица вылетает со скоростью г»3 из отверстия диафрагмы под углом а3 к направлению Н (рис. 108), то и/3 = v3sm a,3, a u/3 = u3cos а3. Так как частицы вылетают под разными углами и в разных направлениях, то и, для них будет различно и траектории их будут навиваться на цилиндры различных радиусов, оси которых лежат на разных расстояниях от точки О (отверстия диафрагмы); эти цилиндры имеют общую образующую, проходящую через О (рис. 109). Если угол а мал, то cos a » 1 и и, » v, т. е. для всех частиц, как следует из (8.18), шаг спиралей d можно считать одинаковым. Следовательно, на расстоянии d от диафрагмы все частицы снова окажутся на одной и той же образующей, т. е. соберутся в одной точке, лежащей на оси диафрагмы (очевидно, то же самое повторится на расстоянии nd, где п —любое целое число).

= — т— и отверстия диафрагмы г„ — — т—;

Коэффициент сопротивления отверстия диафрагмы принять ?0 = 0,04; коэффициент сжатия струи определить по формуле (VI-12).

где е — коэффициент сжатия струи, зависящий от соотношения площадей трубы рг = JtD2/4 и отверстия диафрагмы Fu = nct2/4; ?j — коэффициент сопротивления отверстия диафрагмы; ах и а2 — коэффициенты кинетической энергии в сечении / перед входом в диафрагму и в сжатом сечении струи 2 (для больших значений Re можно принимать осх = а2 » 1).

Коэффициент сопротивления отверстия диафрагмы принять ?0 = 0,04; коэффициент сжатия струи определить по формуле (VI—12).

где FZ — площадь наименьшего поперечного сечения струи, которую можно выразить через площадь отверстия диафрагмы:

8.2. Пропускная способность модели диафрагмы, предназначенной для измерения расхода масла, исследуется в лабораторных условиях на воде (рг = 1000 кг/и3, vx = 1 мм2/с). Диаметр трубы на модели D! = 40 мм, диаметр отверстия диафрагмы dj = 15 мм, масштаб модели 1 ' 5 (рис. 8.2). Каким должен быть расход воды в модели Qt для соблюдения подобия (Re! = Re2), если расход масла (ра = 890 кл/м3, v2 = 10 мма/с) Q2 = 50 л/с? Какими будут потери давления на диафрагме в натуре, если показание ртутного дифференциального манометра на модели Ах = 285 мм?

Необходимый зазор обеспечивается тем, что диафрагмы (фиг. 711, а) не лежат непосредственно на стенках корпуса, а опираются на них опорными штифтами. Таких опорных штифтов ставят по три на каждую половину диафрагмы: .один — перпендикулярно плоскости разъема, а два — по окружности, на дуге 30—45° от плоскости разъема. Штифты забиваются с плотной посадкой в отверстия диафрагмы, и по ним диафрагмы пригоняются в корпус.

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из «консольного» расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил NM. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил Ыы снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.); до детального изучения этих вопоосов расчетные значения дополнительных меридиональных сил NM, получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 %.

4. Установить контролируемую резьбу в центры столика 6 и сфокусировать тубус микроскопа на эту резьбу вращением маховичка 14: При этом диаметр отверстия диафрагмы должен быть выбран в зависимости от размеров контролируемой резьбы таким, чтобы рассматриваемое изображение было бы резким и достаточно освещенным.

напряжение 6 в. Изображение нити накаливания лампы проектируется на отверстия диафрагмы фотосчитывающей головки полуцилиндрической линзой.