Отверстием нагруженным

При другом способе резки — электрокислородном — процесс основан на нагревании металла теплотой дуги, сжигании его и выдувании продуктов сжигания струей режущего кислорода. При этом плавится и сгорает и сам электрод. Электрод представляет собой цельнотянутую или свернутую из ленты трубку из низкоуглеродистой стали с наружным диаметром 7 — 10 мм и отверстием диаметром 1,5—4 мм, длиной 350—450 мм. На поверхность трубки наносят влагонепроницаемое покрытие.

расстояние между стенками наиболее близко расположенных отверстий составляло 3...5 мм (см. рис. 11.3, а). Для закладных крышек расстояние 3...5 мм выдерживают между стенками отверстия диаметром Dp под выступ закладной крышки и отверстием диаметром d0 под винт, стягивающий крышку и корпус редуктора. Высоту Л' (рис. 11.3, а) прилива в крышке под стягивающий болт определяют графически, исходя из условия размещения головки болта на плоской опорной поверхности вне кольцевого прилива под подшипник большего диаметра. Онор-

На виде д изображено седло клапана с центральным отверстием диаметром ЮЛ под шток клапана и с шестью отверстиями диаметром 10 мм для прохода рабочей жидкости. Для изготовления отверстий требуется два сверла: одно сверло диаметром 9,8 — для черновой обработки центрального отверстия с припуском на развертывание и другое диаметром 10 мм — для сверления периферийных отверстий. Можно использовать одно сверло, если периферийные отверстия выполнить диаметром 9,8 (вид ё).

для диаметра 100 мм 5 = 60-;-85 мкм, —— = 0,1-^0,13 мм) и выдержать необходимый размер / при вырубке заготовки трудно, то заготовку выполняют с припуском 0,5 — 0,8 мм по длине, нлопю зажимают в приспособлении с отверстием диаметром i/0 ц выступающие

Пробуют применять шарики с центральным отверстием диаметром до 0,6 диаметра шарика (выигрыш в массе ~ 50%). Через отверстия пропускают штифты, зафиксированные в сепараторе, предупреждающие касание кромок отверстий с беговыми дорожками. '

где WH = 0, Id3 — момент сопротивления при изгибе для сплошного круглого сечения и WK ^ 0, 1 d'^w — момент сопротивления для вала с центральным отверстием диаметром du.

В СССР механические форсунки изготовляют производительностью 0,2—4,0 т/ч при расчетном давлении топлива 2,0—3,5 Мн/м2. Форсунка (рис. 22-9, а) состоит из корпуса 1 и подводящего ствола 2, на котором пустотелой гайкой 6 закреплена распиливающая головка (см. детали рисунка). Последняя состоит из распределительного диска 3, где поток мазута разделяется на струйки, завихривающего диска 4 с центральной камерой, в которой происходит завихрение струи мазута, и распыливающей шайбы 5 с отверстием диаметром 2—8 мм в зависимости от производительности форсунки. Все эти три детали наложены одна на другую и закрывают конец подводящего ствола. Мазут из ствола через отверстия распределительного диска входит в периферийную часть прорезей завихрителя, по ним — в его центральную камеру, а оттуда через отверстие распыливающей шайбы выдается в топку.

Примечание. Образцы диаметром 7,52 мм, длиной между головками 90 мм, гладкие, с надрезом (г—0,1 мм, глубиной 0,75 мм и углом 60°), с отверстием (диаметром 1,1 мм) после шлифовки и полировки испытаны на машине Шенка со скоростью 3600 об/мин изгибом при вращении по методу Ве-лера на базе 5'106 циклов. Образцы на кручение диаметром 14 мм, длиной 65 мм с отверстием диаметром 2 мм и гладкие.

Примечания: 1. Слиток массой 90 т (верхний диаметр 2225 мм, нижний 2100 мм) отлит из ковша, наполненного двумя кислыми и одной основной сталями мартеновских печей (состав, %: 0,35 С; 0,29 Si; 0,37 Мп; 1,40 Сг; 2,58 Ni; 0,51 Mo; 0,018 Р; 0,0135; 0,32 С; 0,31 Si; 0,38 Мп; 1,46 Сг; 2,92 Ni; 0,53 Мо-0 019 Р-0,0125; 0,28 С; 0,21 Si; 0,40 Мп; 1,29 Сг; 2,64 Ni; 0,48 Мо; 0,012 Р; 0,0135). 2. Слиток проковали на ступенчатую цилиндрическую заготовку с диаметром ступеней 920, 1180 и 1450 мм, часть поковок изготовлена с внутренним отверстием диаметром 60, 70 и 105 мм. 3. Термическая обработка: А —нагрев до 650° С, выдержка 12 ч+охлаждение с печью до 60° С в течение 180 ч+отпуск при 630° С, 15 ч, охлаждение с печью до 50° С за 113 ч; Б—А+нормализация при 860°С+отпуск при 650° С; В—А+Б+закалка с 860° С в масле+отпуск при 650° С. 4. Числитель — поперечные, знаменатель — продольные образцы.

ствлено в испытаниях алюминиевых сплавов Д16Т (аналог 2024ТЗ), Д1Т, АВТ, АК6 и В95 (аналог 7075Т6) при варьировании в широком диапазоне асимметрии цикла [4-6]. Испытания были выполнены на круглых образцах диаметром 12 мм с круговым надрезом глубиной 0,5 мм, прямоугольных образцах, имевших сечение 10x20, 10x40 и 10x80 мм, с центральным отверстием диаметром 6 мм и сквозным боковым концентратором глубиной 2 мм. Образцы были испытаны путем нагружения соответственно растяжением и трехточечным изгибом по различным программам изменения асимметрии цикла, а также среднего напряжения (рис. 6.1). Все образцы были изготовлены из элементов конструкций или листов под обшивки ВС, так что они имели типовые структуру и механические характеристики, которые задаются стандартами на изготовление эле-

Использование эффекта раскрытия берегов растущей усталостной трещины по типу KI позволяет вводить представление об эффективном КИН Keff применительно к двухосному нагружению по аналогии с одноосным нагружением, как это было показано в испытаниях низкоуглеродистой стали [75]. Исследованию при двухосном нагруже-нии крестообразных пластин подвергалась низкоуглеродистая сталь с пределом прочности и текучести соответственно 402 и 228 МПа. Испытания проводили на образцах толщиной 2 мм с центральным отверстием диаметром 0,6 мм, от которого в обе стороны делали надрезы так, что начальный размер прорези суммарно составил около 1 мм. При соотношении главных напряжений минус 1,0 и 1,0 асимметрия цикла менялась от 0 до минус 1,0 (симметричный цикл). Раскрытие трещины было определено непосредственно в ее вершине и позади

..i. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В КВАДРАТНОЙ ПЛАСТИНЕ С ЦЕНТРАЛЬНЫМ КРУГЛЫМ ОТВЕРСТИЕМ, НАГРУЖЕННЫМ ДАВЛЕНИЕМ

Фиг. 9.30. Картины трещин в хрупком покрытии для 4 моделей квадратных пластин с круглым отверстием, нагруженным давлением.

ных напряжений) at и 02 Для квадратной пластины с с центральным круглым отверстием, нагруженным дав,-централышм круглым отверстием, нагруженным давле- лением (D/a = 0,50),

Фиг. 9.33. Изобары CTI и а2 для квадратной пластины Фиг. 9.34. Изобары at и аг для квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным дав- с центральным круглым отверстием, нагруженным лением (D/a = 0,75). давлением (D/а =0,85).

Ф и г. 9.35. Изобары а4 и ст2 для квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением (D/a = 0,92).

круглым отверстием, нагруженным давлением, при отверстием, нагруженным давлением, при разных разных значениях отношения D/a. значениях отношения D/a,

пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением,

Ф и г. 9.40. Наибольшие напряжения в квадратной пластине с нагруженным центральным круглым отверстием] в зависимости от отношения D/a. 1 — по внешнему контуру; 2 — по внутреннему контуру; 3 —> наибольшие растягивающие напряжения в пластине.

Фиг. 9.41. Сравнение относительных напряжений а\1р в точках внутреннего контура на оси (1) и на диагонали (2) квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, с результатами, получаемыми по формуле Лямэ для толстостенного цилиндра (3).

Фиг. 9.42. Изменение положения изотропных точек в квадратной пластине с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, в зависимости от величины отношения D/a. 1 — на наружном контуре; 2 —на диагонали.

Фиг. 9.43. Траектории главных напряжений (изостаты) для квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением

9.3. Распределение напряжений в квадратной пластине с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением . . 258