Отводящих трубопроводов

Для подогрева масла в системе в холодное время года в резервуарах предусматриваются паровые или электрические подогреватели. Для лучшего отстаивания от воды масло в резервном резервуаре, используемом для отстоя, может также предварительно подогреваться. Пар подводится к змеевикам подогревателей от цехового паропровода. Благодаря наличию на отводящем трубопроводе змеевика конденсационного горшка пар, прошедший змеевик, полностью конденсируется.

Расход воздуха, проходящего через модель градирни, определялся по перепаду давлений на диафрагме, установленной на отводящем трубопроводе. Расчет общего аэродинамического сопротивления производился по формуле

Максимальное количество неизвестных будет при одном отводящем трубопроводе: HI + «з = и— 1 (случай сборного коллектора) . Число неизвестных:

д) при недостаточном удалении из колонки паровоздушной смеси (выпара) из-за малого сечения или неполного открытия вентиля на отводящем трубопроводе.

новки на линии регулятора давления и соответствующей арматуры позволяет работать в режиме скользящего давления. Такой режим экономичнее, так как исключает потери на дросселирование, снижает мощность привода питательной установки с уменьшением температуры воды, упрощает обслуживание деаэратора. Вместе с тем снижается надежность работы системы деаэратор — питательная установка. При переменном режиме уменьшается кавитационный запас насоса и возможен срыв его работы. Вода, находящаяся во всасывающем трубопроводе насоса, может оказаться перегретой по сравнению с уменьшившимся давлением пара в деаэраторе. Вода в деаэра-торном баке в результате набухания может забрасываться в деаэрационную колонку. Чтобы уменьшить влияние этих побочных явлений режима скользящего давления, увеличивают вместимость деаэраторного бака, используют насосы с высокими антикавитационными характеристиками, увеличивают скорость воды в отводящем трубопроводе за деаэратором, предусматривают снижение температуры воды введением на вход насоса более холодной воды (УралВТИ).

момент сопротивления площади поперечного сечения относительно главной оси, проходящей через центр тяжести сечения, м3; скорость жидкости в трубопроводе, м/с; критическая скорость среды соответственно в подводящем и отводящем трубопроводе с установленным на нем предохранительным устройством, м/с; угловая податливость,

При установке ПУ на подводящем трубопроводе давление непосредственно на входе в ПУ при его срабатывании меньше давления pt в защищаемом аппарате СВД на величину газодинамического или гидравлического сопротивления трубопровода Артр1 (рис. 7.22). При установке ПУ на отводящем трубопроводе давление непосредственно за ПУ всегда больше давления р2 в сбросном аппарате СНД на величину Лртр2.

где р2к — избыточное давление среды в конце отводящего трубопровода, МПа; Г2 — абсолютная температура среды в отводящем трубопроводе, К; &2К, z2K — показатель изоэнтропы и коэффициент сжимаемости при р2к и Т2 (приближенно можно принять

Скорость звука в отводящем трубопроводе [см. (7.62) ] при z2K = z2 = 1

Для проверки движения воды внутри установки и ее перемешивания были проведены наблюдения за режимом потока воды во второй модели установки, изготовленной из стекла (рис. 79). При опытах входной патрубок / присоединялся к резервуару с водой, выходной патрубок 2—к трубопроводу, отводящему воду в сток. На отводящем трубопроводе устанавливался диафрагмовый расходомер с жидкостным манометром. Во

входной патрубок вводилась тонкая стеклянная трубочка, проходящая внутрь модели. Регулировкой вентиля на отводящем трубопроводе устанавливался расход воды в 0,5; 0,4; 0,3; 0,2 и 0,1 л/сек. При каждом значении расхода через указанную стеклянную трубочку внутрь модели мгновенными порциями вводился красящий раствор флюоресцена. Прозрачный корпус модели позволял наблюдать режим потока воды при различном расходе воды через модель.

Гидравлическая система ядерной энергетической установки состоит из тру. бопроводов, коллекторов, каналов активной зоны и предназначена для прокачки теплоносителя. Дополнительными устройствами, входящими в гидравлическую систему, являются теплообменные аппараты, парогенераторы, арматура, дроссельные и сепарирующие устройства. Замкнутая гидравлическая система подводящих и отводящих трубопроводов, распределительных устройств внутри корпуса реактора и каналов (кассет) с тепловыделяющими элементами называется циркуляционным контуром.

Конструкция подводящих и отводящих трубопроводов предохранительных клапанов должна обеспечивать необходимую компенсацию при температурных расширениях, крепление предохранительного клапана и трубопроводов рассчитывается с учетом статических нагрузок и динамических усилий, которые возникают при срабатывании предохранительного клапана. При расчете внутреннего диаметра подводящего трубопровода исходят из максимальной пропускной способности предохранительного клапана, при этом внутренний диаметр указанного трубопровода должен быть не менее максимального внутреннего диаметра подводящего патрубка предохранительного клапана. Отводящий трубопровод должен иметь внутренний диаметр не менее наибольшего 'внутреннего диаметра выходного патрубка предохранительного клапана. Пропускная способность предохранительных клапанов определяется с учетом противодавления, которое не должно превышать максимального значения, установленного заводом-изготовителем. Значение допустимого противодавления указывается в паспорте клапана.

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС «Форт-Сент-Врейн» ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС «Форт-Сент-Врейн» (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение.

Давление на начальном участке отводящих трубопроводов с учетом скоростного напора и входных потерь будет меньше давления в емкости:

Значение энтальпии на начальном участке отводящих трубопроводов получим из энергетического баланса

Минимальное число неизвестных имеет место при отсутствии группы подводящих трубопроводов: nl + п3 = 0; инт/-„ = 4и + 2. Максимальное - при отсутствии группы отводящих трубопроводов:

ричности и неодинаковых сопротивлений подводящих и отводящих трубопроводов. Паровая уравнительная линия предназначена для выравнивания давления в паровом пространстве обоих деаэраторов.

Внутренний диаметр цилиндрической части аппарата . . Высота аппарата без крышек Диаметры подводящих и отводящих трубопроводов контура ...... мм » дюймы Л » г т-град 203 680 3/8-V2 22,0 5,9 225 16,0 254 850 Чз-3/! 43,0 11,5 440 31,2 305 1020 з/ 1 и — 1 74,5 20,0 765 54,2

Полученные выражения не могут, конечно, зависеть от того, какой из участков отводящих трубопроводов будет назван I, а какой II. Это подтверждается тем, что если в данных выражениях все индексы 1 заменить индексами 2, то фь ф2 и <р3 останутся прежними.

Скорость течения рабочей жидкости принимают для подводящих и отводящих трубопроводов v = 3 -г- 6 м/сек.

7.7. УЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПОДВОДЯЩИХ И ОТВОДЯЩИХ ТРУБОПРОВОДОВ

Рекомендуем ознакомиться:

Отверстие закрывают

Ответственные механизмы

Ответственных конструкциях

Ответственных подшипниках

Ответственных соединениях

Ответственной операцией

Осуществляется циркуляция

Ознакомление обучаемых

Меню:

Главная страница Термины