Обеспечены следующие

ного влияния на склонность к межкристаллитной коррозии [31]. Так же, как и в случае аустенитных сталей, полезное влияние оказывает обеднение углеродом, однако критическое значение содержания углерода у ферритных сталей значительно ниже. Ферритная нержавеющая сталь 430, содержащая всего 0,009 % С, еще проявляет склонность к межкристаллитной коррозии [31]. Только дополнительное обезуглероживание малоуглеродистых сталей с 16 или 24 % Сг, которое проводили в атмосфере водорода при 1300 °С в течение 100 ч, позволило обеспечить стойкость к этому виду коррозии при испытаниях в растворе CuSO4—H2SO4 [32]. Отмечается, что стойкостью обладает также малоуглеродистый («0,002 % С) сплав железа с 25 % Сг [33]. Легирование титаном, в количестве в восемь и более раз превышающем содержание углерода, обеспечивает устойчивость к межкристаллитной коррозии в растворе CuSO4, но не в кипящей 65 % HNO3 [31 ]. Установлено, что аналогичное влияние оказывает и добавление в сплав ниобия; лишь описанная выше термическая обработка в водороде оказалась эффективным способом, предотвращающим разрушение в азотной кислоте. Показано [34], однако, что введение именно ниобия (а не титана) в количестве, равном сумме восьмикратного содержания углерода и содержания азота, сводит к минимуму межкристаллитную коррозию сварных швов в кипящей 65 % HNO3. Скорее всего, карбиды титана, концентрирующиеся на границах зерен, в значительной степени взаимодействуют с HNO3, а карбиды ниобия, хотя также накапливаются на границах зерен, этим свойством не обладают [35].

За время установления адгезионной связи первоначально сплошное никелевое покрытие разбивается на ряд шариков, как это наблюдалось для тонких покрытий на усах сапфира. К тому времени, когда связь устанавливается и начинается диффузия углерода в никель, последний лишь частично покрывает поверхность волокна, и поэтому происходит только локальное обеднение углеродом. По мере того как никелевые шарики растекаются по поверхности (вероятно, из-за уменьшения поверхностного натяжения), образуется сплошное покрытие, и после этого начинается диффузия углерода в никель со всей поверхности волокна.

наковым содержанием углерода (1,05%), проце-ментированных на разную глубину, давали разные показания (меньшие показания соответствовали образцу со слоем в 0,5 мм, большие — 1,5мм). Это обстоятельство может быть связано с тем, что обеднение углеродом приводит к появлению растягивающих напряже-

К числу пороков поверхности относятся также обезуглероживание и обеднение углеродом поверхностных слоев детали на ту или иную глубину. Например, если деталь не работает на износ и не подвержена повторным или знакопеременным нагрузкам, то можно допустить на поверхности обезуглероживание на глубину 0,1 — 0.15 мм. при работе же изделий со знакопеременными нагрузками наличие обезуглероженного слоя не допускается, так как этот слой, состоящий из феррита, будет иметь малую сопротивляемость механическим воздействиям и в нем образуются трещины, которые послужат местом концентрации напряжений, что приведет к усталостному излому.

Метастабильные аустенитные высокопрочные стали повышенной пластичности получили название трип-сталей (TRIP — Transformation Induced Plasticity) или ПНП-сталей (ПНП — пластичность, наведенная превращением). Стали этого класса ЗОХ9Н8М4Г2С2, 25Н25М4П (приведен ориентировочный марочный состав) и другие содержат 0,2—0,3% С, 8—10% Сг, 8—25% Ni, 2—6%Мо, 1—2,5% Мп, до 2% Si. После закалки с 1000—1100 °С в этих сталях фиксируется устойчивая аустенитная структура, так как точка начала мартенситного превращения М„ лежит в области отрицательных температур. В процессе последующей пластической деформации (степень обжатия 50—80%), проводимой при 450—600 °С (ниже температуры рекристаллизации), происходит наклеп аустенита, а также его обеднение углеродом и легирующими элементами за счет выделения карбидов (дисперсионное упрочнение). Вследствие этого повышаются температуры Мн и Мд (температура начала образования мартенсита деформации), причем последняя превышает 20 "С. Поэтому в процессе охлаждения аустенит становится метаста-бильным и при повторной деформации претерпевает мартенситное превращение.

Образовавшаяся элементарная пластинка цементита (фиг. 123, а) постепенно увеличивается в размерах как/по длине, так и по толщине, причем этот рост может происходить только за счет большого притока атомов углерода из пограничного слоя аустенитного зерна. Обеднение углеродом пограничных с пластинкой цементита зон аустенитного зерна повышает температуру превращения

Метастабилъные аг/стенитные высокопрочные стали повышенной пластичности называются также трип-сталями или ПНП-сталями (ПНП-пластичность, наведенная превращением). Эти стали содержат 0,2-0,3 % С, 8-10 % Сг, 8-25 % Ni, 2-6 % Mo, 1-2,5 % Мп, до 2 % Si. Они подвергаются закалке от 1000-1100 "С, после чего фиксируется аустенитная структура, так как температура начала мар-тенситного превращения Мн ниже О °С. Далее сталь подвергается пластической деформации при температуре 450-600 "С со степенью обжатия 50-80 %. При этом происходит наклеп аустенита, а также его обеднение углеродом и легирующими элементами за счет выделения дисперсных карбидов. Вследствие этого температура, ниже которой пластическая деформация вызывает мартенсит-ное превращение, повышается выше комнатной. Поэтому при охлаждении аустенит становится метастабильным и при повторной деформации будет испытывать мартенсит-ное превращение. В результате этой обработки трип-ста-

распада: местное обогащение углеродом-^ -^-образование зародышей цементита-э--»-обеднение углеродом окружающей мат-рицы->-образование феррита (процесс

а. Структурообразование. Самодиффузия железа и диффузия легирующих элементов с понижением Т (с увеличением AT) уменьшаются. Возможна только диффузия углерода, причем на небольшие расстояния. Таким образом, превращение можно инициировать только с помощью этого процесса; происходит расслоение твердого раствора (аустенита), при этом частичное обогащение углеродом определенных объемов стабилизирует аустенит и способствует карбидооб-разованию, а частичное обеднение углеродом делает возможным процесс бездиффу-знонного превращения в этих объемах с образованием малоуглеродистого мартенсита, немедленно распадающегося при температуре превращения на бейнит.

распада: местное обогащение углеродом-»--»-образование зародышей' цементита-»--»-обеднение углеродом окружающей мат-рицы->образование феррита (процесс

а. Структурообрэзопанис. Самодиффуэия железа и диффузия легирующих элементов с понижением Т (с уве;шчепием AT) уменьшаются. Возможна только диффузия углерода, причем на небольшие расстояния. Таким образом, превращение можно инициировать только с помощью этого процесса; происходит расслоение твердого раствора (аустепита), при этом частичное обогащение углеродом определенных объемов стабилизирует аустенит и способствует карби^ооб-разовапию, а частичное обеднение углеродом делает возможным нрокесс бсздиффу-зиопного превращения в этих объемах с образованием малоуглеродистого мартенсита, немедленно распадающегося при температуре превращении на бсйнит.

Эти комплексные требования можно выполнить, если будут обеспечены следующие основные свойства подшипниковых материалов:

Должны быть обеспечены следующие правила взаимодействия между ВЭУ и общей .электросетью:

Конструирование штампов. Штампы конструируют в соответствии с намеченными переходами, причём должны быть обеспечены следующие, у ел ов ия.

Общим требованием к конструкции изделия и его сборочных единиц является возможность их сборки без предварительной разборки ранее собранных сборочных единиц. При этом должны быть обеспечены следующие условия:

При механической обработке стрелы должны быть обеспечены следующие технические условия:

При выполнении разметочной операции передней части должны быть обеспечены следующие технические требования:

Требования к деталям плунжерных пар гидроусилителей. При изготовлении золотников должны быть обеспечены следующие требования:

Для посадок, предусмотренных ГОСТ 3325-55, должны быть обеспечены следующие условия:

Синхронизацией работы генератора называется процесс подготовки его к включению для параллельной работы с другими, уже подключенными генераторами. К моменту включения генератора в сеть должны быть обеспечены следующие условия: равенство напряжений синхронизируемого генератора и сети; равенство частот тока; совпа< дение фаз напряжений. Выполнение первых двух требований проверяется легко — с помощью вольтметров и частотомеров, разделенных для сети и синхронизируемого генератора. Напряжение генератора подгоняется к напряжению сети с помощью регулировочного реостата,

4. При использовании указанных в таблице посадок должны быть обеспечены следующие условия:

2.2. Должны быть обеспечены следующие технические условия нормальной работы электросетей и приемников электроэнергии: