Обеспечения достаточной

Наличие у трехсателлитного механизма пассивных связей V = Wt — W = •= 11— (—1) •= 2 или статической неопределимости второй степени приводит к необходимости: а) выбора определенных соотношений чисел зубьев колес для обеспечения возможности сборки механизма (числа зубьев у колес / и 4 удобно брать кратными 3); б) точного соблюдения ряда размеров для обеспечения достаточно равномерного распределения нагрузки между сателлитами. В планетарных редукторах пассивные связи обычно устраняют, применяя плавающие самоустанавливающвеся колеса /.

Наличие у трехсателлитного механизма пассивных связей V — ^ i — ^ ~ = 1!— (—1) = 2 или статической неопределимости второй степени приводит к необходимости: а) выбора определенных соотношений чисел зубьев колес для обеспечения возможности сборки механизма (числа зубьев у колес / и 4 удобно брать кратными 3); б) точного соблюдения ряда размеров для обеспечения достаточно равномерного распределения нагрузки между сателлитами. В планетарных редукторах пассивные связи обычно устраняют, применяя плавающие самоустанавливающиеся колеса /.

Клеи обычно используются для соединения составляющих компонентов слоистых материалов друг с другом, присоединения этих материалов к металлу для местного усиления или объединения металлических вставок или слоев внахлестку внутри материала. В случае, если металл вводится в материал в виде прокладок или элементов нахлесточного соединения, клей не должен сильно увеличивать толщину, вызывать смещение слоя, несущего нагрузку, или приводить к совершенно недопустимым местным складкам. Клеи используются для этих целей в виде очень тонкого слоя (0,02—0,05 мм) и могут наноситься на поверхность посредством вулканизации подобно резине. Металлическая поверхность перед этим обычно подвергается грунтовке. Обычно толщина клеевого слоя между составляющими частями 0,1—0,25 мм. Необходимы очистка соединяемых поверхностей и сжатие соединяемых частей для обеспечения достаточно плотного контакта с целью получения качественного соединения.

Для обеспечения достаточно высокой подвижности ионов в электролите рабочие температуры должны быть выше 650 °С. У такого элемента разность потенциалов в разомкнутой цепи на первый взгляд должна быть довольно большой, одна'ко температурная зависимость функции Гиббса приводит к тому, что она будет невелика (около 0,5 В). Плотность тока, однако, может быть довольно большой (примерно 10 А/м2).

радона не вызовет никаких проблем! ЕСЛИ вентиляция кирпичного или каменного здания слаба, фоновый уровень радиации может воз--расти втрое из-за того, что в строительных материалах накапливается радон, образующийся при распаде урана. В подобных случаях необходимо принять все меры для обеспечения достаточно эффективной вентиляции, даже если придется увеличить расходы на отопление помещений и увлажнение воздуха.

медных проводов кадмиевыми припоями существует опасность чрезмерного утонения проводов у галтелей (особенно при диаметре проводов менее 0,8—0,7 мм) и снижения прочности паяных соединений. Для предотвращения интенсивного растворения меди в кадмиевых припоях пайку проводов ведут возможно быстрее, без перерывов, многократных подпаек и перегрева припоя, с нагревом достаточно мощными и терморегулируемыми электропаяльниками, электроконтактным или индукционным способами. Так, напр., при пайке тонких медных проводов (диаметром 0,5—0,8 мм) длительность контакта их с расплавленным припоем не должна превышать 30 сек., а темп-pa припоя не должна быть выше ~400°. Наиболее высокая прочность спаев, выполненных кадмиевым припоем ПСрЗКд, достигается при пайке с нагревом угольными электродами. Пайку медных проводов для обеспечения достаточно высокой коррозионной стойкости паяных соединений выполняют с канифольно-спиртовыми флюсами, флюсами Л К2, пастой НИСО, ЛТИ120; остатки флюсов ЛК2, НИСО, ЛТИ120 удаляют протиранием концами, смоченными в этиловом спирте. Пайку кадмиевыми припоями производят также с флюсом ФК50 в виде 30—50%-ного водного раствора. Остатки флюса ФК50 тщательно удаляют последующей промывкой (см. Припои легкоплавкие). Кадмиевые припои наиболее электропроводны (в 2—1,5 раза) по сравнению с оловянносвинцовыми и свинцовыми.

Материал используется наилучшим образом тогда, когда имеет место равенство; однако могут оказаться целесообразными также более низкие значения <т^тах (обусловленные, например, преобразователем). Для сталей обычно выбирается сглгтах = 15 — 20 кгс/мм2. Предел упругости <ЗЕ — это напряжение, до которого можно нагружать без возникновения остаточных деформаций. Но здесь зависимость между напряжением и деформацией уже нелинейна [65]. Для обеспечения достаточно большого диапазона допустимых перегрузок отношение сГ?/(Тлгтах должно быть как можно больше.

После такого обзора возможных типов упругих элементов в заключение следует еще указать на две особые точки зрения. Первая имеет энергетический характер. Если поле напряжений в упругом элементе или его типичный вид (например, при изгибе) с некоторым приближением не зависит от их места, то требуемая для деформации работа пропорциональна активному объему. Поэтому он должен быть не больше, чем это необходимо для выполнения своих функций, например для обеспечения достаточно большой измерительной базы для восприятия деформации (перемещения) или для уменьшения .наибольших напряжений до допустимых значений.

Важнейшими составными частями специфичной электрической схемы являются блок питания, служащий для обеспечения достаточно сильного и постоянного возбуждения переменного поля, и выпрямительная схема, служащая для выделения измерительного сигнала из сигнала несущей частоты на выходе датчика силы.

Коэффициент запаса 1,2 принимается с учетом отклонений K.Vy в пределах ±8%, а также с целью обеспечить возможность регулирования при значениях Kv макс не только в сторону уменьшения расхода, но и в сторону его увеличения. Необходимость иметь запас диктуется и тем, что в процессе эксплуатации системы могут меняться давление, температура, вязкость и прочие параметры среды. Поскольку для обеспечения достаточно высокого качества регулирования значение Dy клапана следует выбирать возможно ближе к расчетному, по вычисленному значению KVy с учетом данных из каталогов выбирают регулирующий клапан с ближайшим большим значением Куу.

Предел упругости <ЗЕ — напряжение, до которого можно нагружать упругий элемент без возникновения в нем остаточных деформаций. Для обеспечения достаточно большой перегрузки датчика силы материал упругого элемента должен обладать возможно большим ОЕ/ОР шах. На практике сг? заменяют несколько большей величиной сга — напряжением, при котором после снятия нагрузки остаточная относительная деформация равна еа. Обычно берут 0 при в = 0,01 (ff0,oi)

Для отжига наклепанного материала в производственных условиях применяют более высокие температуры, чем минимальная температура рекристаллизации, для обеспечения достаточной скорости ре-кристаллизационных процессов. В табл. 10 приведены теоретические температуры рекристаллизации, температуры, при которых в производственных условиях осуществляют ре-кристаллизационный отжиг, а также температуры горячей обработки давлением.

5.25> По данным предыдущей задачи определить усилие рабочего Яр, необходимое для обеспечения достаточной затяжки. Проверить прочность болта из стали Ст. 3, воспользовавшись данными табл. П5.

Соединение подшипниковых втулок с полумуфтами выполняется по посадке H7/h6. Втулки дополнительна крепятся с помощью винтов. Полумуфты свободно вращаются на валу. Для обеспечения достаточной точности вращения и прав!лыюго зацепления кулачков муфты применим посадку вала во i тулке Я7//6. По табл. 7.26 шероховатость поверхностей торцов заплечиков валов

(масса, отнесенная к аффективной мощности) возрастает пропорционально диа1ййру. С уве-; .течением1 диаметра цилиндра уменьшается жесткость на 'изгиб деталей И двигателя в целом. Следует отметить, что строгое соблюдение геометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жестк'ости npi> изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать • более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. "Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность и жесткость, способность к форсировке наддувом и повышением частоты вращения.

Для обеспечения достаточной высоты шлицев по длине соединения угол ф' конусности внутренней поверхности шлицев делают не более 1—2° (конусность ~ 1:15),

обеспечения достаточной долговечности и тяговой способности ремней фактические отношения DM/6 должны быть не менее рекомендуемых, а при повышенных требованиях к компактности передач —

Для обеспечения достаточной жесткости соединения ответственных металлических деталей «mm ^ 1 ...2 МПа; согласно условию нераскрытия стыка amill>0.

Твердость улучшенных колес ограничивают технологическими условиями для обеспечения достаточной стойкости инструмента: для небольших колес (280...320) НВ, для крупных колес (240.... 200) НВ. Твердость шестерен прямозубых передач рекомендуют выбирать на несколько десятков единиц НВ выше, чем колес, для уменьшения опасности заеда-

Для обеспечения достаточной несущей способности муфт обычно применяют значительное количество упругих элементов или рабочих участков элементов. Простейшей муфтой этой группы является конструкция с упругими элементами в виде винтовых пружин сжатия (см. рис. 21.21, а), вставленных между торцовыми зубьями полумуфт. Муфта имеет линейную характеристику и малое демпфирование.

где za — число зубьев червячного колеса. Минимальное число зубьев колеса z2min определяют из условия отсутствия подрезания и обеспечения достаточной поверхности зацепления. Для силовых передач 22min=28. Максимальное число зубьев 22<Ж). При увеличении z2 возрастают диаметр колеса и расстояние между опорами червяка, что приводит Рис. 3.124

Максимальные сжимающие напряжения в этих точках равны указанным давлениям; эти напряжения обозначают ак. Для обеспечения достаточной прочности рабочих поверхностей катков напряжения стк не должны превышать допускаемых контактных напряжений Ык; таким образом, окончательно получим следующую формулу для проверочного расчета фрикционной передачи: