Обеспечения равенства

Для упрочнения твердосплавного инструмента, повышения эффективности и обеспечения радиационной безопасности процесса рабочую поверхность инструмента многократно нагревают импульсами НСЭП с длительностью импульса 2-3 мкс, энергией электронов Ю-30 кэВ, плотностью энергии в зависимости от состава твердого сплава в интервале 0,8-5 Дж/см2, числом импульсов 5-Ю. Необходимую плотность энергии выбирают в таком диапазоне, чтобы за время импульса происходило частичное взаимное жидкофазное растворение зерен кар-

Кроме того, в сканирующую систему входят узлы крепления и подачи контролируемого изделия, оптическое маркерное устройство, позволяющее уточнить пространственное положение контролируемого сечения, элементы юстировки, жесткая несущая конструкция, средства обеспечения радиационной, электрической и механической безопасности, разнообразные

В ходе ее проектирования и строительства возникало множество трудностей. Известные в то время ядерные реакторы действовали при низких температурах теплоносителя (50—100QC) ибыли непригодны для энергетических целей. Для осуществления приемлемого термодинамического цикла необходимо было повысить нагрев тепловыделяющих элементов (твэлов) и теплоносителя до 250—300° С. Это вызвало в свою очередь коренные изменения в реакторной технологии, необходимость конструирования специальных энергетических реакторов, разработку технически целесообразных и экономически перспективных схем использования тепла, получаемого в активной зоне реакторных установок, выбор и испытание новых конструкционных материалов. Помимо этого многообразного комплекса впервые ставившихся и решавшихся проблем серьезное внимание ученых и проектировщиков привлекла проблема обеспечения радиационной безопасности

Для контроля указанных соединений применяют радиационный, ультразвуковой и магнитный методы дефектоскопии. Выбор метода зависит от типа и толщины сварных соединений, вида сварки, качества поверхности околошовной зоны стыкуемых деталей, технических норм браковки, условий проведения контроля. Для повышения достоверности контроля иногда применяют комплексную дефектоскопию двумя методами, причем один применяют как основной, а другой — как дублирующий в сомнительных случаях или при контроле мест с дефектами для уточнения их параметров. Так, радиационный метод обладает достаточно высокой чувствительностью к выявлению точечных дефектов (пор, включений), возможностью определения вида, формы и р'азмеров дефекта, документальностью контроля, однако он недостаточно чувствителен к выявлению произвольно ориентированных трещин и непроваров, трудоемок, требует обязательного обеспечения радиационной безопасности. Ультразвуковой метод обладает высокой чувствительностью к выявлению тонких трещин и непроваров, но хуже выявляет точечные дефекты, при этом трудно определить вид, форму и их размеры, обеспечить документальность контроля. Магнитные методы (в частности, магнитопорош-ковый) используют для поиска поверхностных дефектов в сварном шве и околошовной зоне.

Для обеспечения радиационной безопасности как для работающего персонала, так и для населения жилого поселка АЭС в пределах главного корпуса проектируется и сооружается биологическая защита. Она обеспечивает основной принцип радиационной безопасности — подразделение компоновки главного корпуса на зону строгого режима, в составе которой различаются помещения, необслуживаемые и полуобслуживаемые, и зону свободного режима. Вход в помещения зоны строгого режима возможен только через санпропускник. Для прохода после останова реактора из полуобслуживаемых помещений в необслуживаемые имеется санитарный шлюз. Для доставки материалов, оборудования, приборов и инструментов в зону строгого режима предусматривают отдельные входы и транспортные въезды с механизированной разгрузкой.

Существуют допустимые нормы и для населения жилого поселка АЭС. И те и другие нормы приняты с большим запасом по отношению к реально опасным значениям. Кроме того, для полного обеспечения радиационной безопасности населения нормируются выбросы через вентиляционную трубу. Соответствующие нормы приведены в табл. 4.3 и 4.4. Для обеспечения этих норм перед выбросом «загрязненного» воздуха в вентиляционную трубу он проходит фильтры, установленные в системе технологической приточно-вытяжной вентиляции.

Расстояние между подшипниками равно 570 мм, величина консоли 620 мм. В насосе отсутствует уплотнение вала по газу, так как он заключен вместе со стандартным электродвигателем в герметичный кожух. Для обеспечения радиационной стойкости в обмотке статора использована кремнийорганическая изоляция типа ПСКД. Чтобы снизить количество паров натрия в электродвигателе, на валу установлено фторопластовое кольцо 13 с натягом 0,1 мм. Полости насоса и электродвигателя соединены через ловушку паров натрия. Выемная часть насоса уплотняется с баком посредством медной прокладки из трубки 0 4X1 мм. Кроме этого имеется еще страховочное уплотнение, изготовленное из тонкого стального листа и приваренное к фланцам насоса и бака. Прочие разъемы агрегата уплотняются с помощью резиновых прокладок. Вал агрегата изготовлен из стали 20X13, все остальные детали — из стали 10Х18Н9Т.

Рассмотрены общие вопросы обеспечения радиационной безопасности АЭС, связанные с оценкой риска облучения, определения оптимальных условий обеспечения радиационной .безопасности; излагается модель оценки оптимальных условий, основанная на системном подходе. Изложены основные положения новой редакции Санитарных правил проектирования и эксплуатации атомных станций СП АС 88. Приведена экспериментальная информация о переносе радиоактивных веществ и топливной композиции в технологическом контуре реактора. Обсуждаются вопросы охраны окружающей АЭС среды, моделирования переноса радиоактивного загрязнителя в пищевых цепях, переноса теплового загрязнителя в водоеме-охладителе, определения параметров переноса. Рассмотрены результаты совершенствования методов расчета защиты от излучений и методические вопросы, связанные с изучением радиационной безопасности АЭС.

ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ РАДИАЦИОННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ АЭС

Действовавшие до последнего времени СП АЭС—79 учитывали требования НРБ—76 и ОСП—72 и, конечно, опыт обеспечения радиационной безопасности работавших в годы их разработки (1976—1978 гг.) АЭС. Опыт практического применения первой редакции Санитарных правил в Советском Союзе и за рубежом подтвердил правильность основных положений и требований СП АЭС—79. Практическое применение СП АЭС—;79 на АЭС Советского Союза обеспечило весьма низкий уровень облучаемости персонала: медианное значение индивидуальной дозы сотрудников АЭС составляет 0,4—0,5 бэр/год, т. е. в 10 раз

Таким образом, основу разработки новой редакции Санитарных правил проектирования и эксплуатации АЭС составили: требования НРБ—76/87 и ОСП—72/87, обобщение опыта обеспечения радиационной безопасности действующих АЭС,

Легковые автомобили испытывают на специально оборудованных стендах с беговыми барабанами, имеющих тормозные устройства и инерционные массы (рис. 12). Нагрузку динамометрического тормоза стенда выбирают из условия обеспечения равенства нагрузки

Отметим, что приведенной структурной записи Кк (гц, кк) не отвечают соотношения, полученные для оценки Кк (ер, к) соединений с Х- и V-образными мягкими прослойками. Последнее связано с тем, что данная структурная запись вытекает из решения, полученного для прямолинейных мягких прослоек, базирующегося на представлении сеток линий скольжения в виде отрезков циклоид с постоянным радиусом производящего круга (данное условие соблюдалось при анализе наклонных и шевронных прослоек). Как было показано ранее, аппроксимация сеток линий скольжения в Х- и F-образных прослойках осуществлялась отрезками циклоид с переменным по длине прослоек радиусом производящего круга гц (0,5) = гц (х). Данное противоречие легко устраняется введением понятия условного среднего (интегрального) радиуса циклоид, позволяющего воспользоваться для оценки Кк рассматриваемых соединений общей структурной записью расчетных методик в виде (3.44). Величина условного среднего радиуса гцср отрезков циклоид, аппроксимирующих сетки линий скольжения в прослойках обеих геометрических форм (рис. 2.7,б,е), может быть определена из условия обеспечения равенства расчетных значений величин контактного упрочнения рассматриваемых прослоек, подсчитанных по обоим вариантам расчета (по (3.35), (3.37) или (3.44)). Исходя из этих соображений, было получено следующее соотношение для определения величины Кк соединений с Х- и F-образной прослойками

Точность измерения температуры поверхности зависит также от способа установки (заделки) рабочего спая термопары, который необходимо плотно соединить с поверхностью теплообмена сваркой, спайкой или приклеиванием для обеспечения равенства температуры рабочего спая / термопары и поверхности теплообмена 4 (рис. 3.2,а—в).

Тепловые потери могут быть практически полностью устранены в так называемом адиабатном калориметре путем обеспечения равенства температур исследуемого вещества и окружающей среды.

Особенно опасными являются автоколебания, вызывающее неограниченный рост амплитуды, так как обычно они приводят к быстрому разрушению механизмов, машин и сооружений (аварии мостов, самолетов). Ограничение амплитуды автоколебаний может быть достигнуто за счет обеспечения равенства подводимой и рассеиваемой энергии (например, за счет демпфирования). В этом случае автоколебания являются устойчивыми незатухающими колебаниями и при слабом демпфировании их можно рассматривать как свободные.

Отметим, что приведенной структурной записи Кк (гц, кк) не отвечают соотношения, полученные для оценки Кк (ср, к) соединений сХ-тлУ-образными мягкими прослойками. Последнее связано с тем, что данная структурная запись вытекает из решения, полученного для прямолинейных мягких прослоек, базирующегося на представлении сеток линий скольжения в виде отрезков циклоид с постоянным радиусом производящего крута (данное условие соблюдалось при анализе наклонных и шевронных прослоек). Как было показано ранее, аппроксимация сеток линий скольжения в Х- и F-образных прослойках осуществлялась отрезками циклоид с переменным по длине прослоек радиусом производящего крута гп (0,5) = /-ц (х). Данное противоречие легко устраняется введением понятия условного среднего (интегрального) радиуса циклоид, позволяющего воспользоваться для оценки Кк рассматриваемых соединений общей структурной записью расчетных методик в виде (3.44). Величина условного среднего радиуса гцср отрезков циклоид, аппроксимирующих сетки линий скольжения в прослойках обеих геометрических форм (рис. 2.7,б,е), может быть определена из условия обеспечения равенства расчетных значений величин контактного упрочнения рассматриваемых прослоек, подсчитанных по обоим вариантам расчета (по (3.35), (3.37) или (3.44)). Исходя из этих соображений, было получено следующее соотношение для определения величины Кк соединений с Х- и F-образной прослойками

Примечание. Анализируя результат решения примера 2.1, естественно задать вопрос: нельзя ли подобрать такую форму бруса, при которой в любом из его сечений напряжения окажутся равными допускаемым и, таким образом, прочностные возможности материала всюду будут использованы в полной мере? Такой брус можно запроектировать, и ему естественно дать название бруса равного сопротивления сжатию. Чем ниже расположено сечение бруса, тем большая продольная сила в нем возникает, так как большая часть собственного веса ею уравновешивается. Для обеспечения равенства напряжений во всех сечениях необходимо увеличивать их площадь по мере увеличения г. Для того чтобы установить, по какому закону должно осуществляться это увеличение, решим пример 2.2.

Шарнирная Расчёт поверхности цапфы на смятие М - 1r cos 7 d hRCM'< RCM -4+7 к?1см>; у — угол наклона между валами. Применяются обычно попарно для привода вала, ось которого может смещаться на значительную величину. Для обеспечения равенства угловых скоростей ведущего и ведомого валов необходимы: а) параллельное расположение ведущего и ведомого валов, б) расположение в одной плоскости вилок на промежуточном валу

При абсолютном методе измерения на входном и выходном валах контролируемого механизма устанавливаются диски А и Б с нанесенными импульсами. Предварительно записанные магнитные импульсы должны быть нанесены с возможно большей точностью. Отношение количества импульсов на дисках Л и 5 должно соответствовать передаточному числу контролируемого механизма. Это необходимо для обеспечения равенства числа импульсов, проходящих под магнитными головками за один оборот выходного вала. При точном механизме фазовый угол между импульсами с преобразователей и головок МГ-А и МГ-Б будет постоянным. В случае контроля реального механизма фазовый угол между импульсами изменяется по закону измеряемой кинематической погрешности. Этот метод контроля требует предварительного нанесения образцовых импульсов на обоих дисках, и поэтому не получил широкого распространения.

колебаний + л/2. Метод получения света, поляризованного по кругу, состоит в комбинировании поляризатора и пластинки в четверть волны, которая своими осями устанавливается под углом 45° к плоскости поляризации (для обеспечения равенства амплитуд составляющих колебаний).

Результаты расчетов воздушных полноразмерных моделей котла ТП-90 в масштабах 1 : 10 и 1 : 20 н. в., сведенные в той же табл. 3-2 (случай !), приводят к аналогичным со сделанными выше выводами. Так, например, для обеспечения равенства чисел Re во входных сечениях I ступени конвективного пароперегревателя образца и модели (1 : 10 н. в.) в последнюю надо подать 9,30- 3600 ^ 33 500 м3/ч воздуха с температурой 30° С. При этом величина гидравлического сопротивления такой модели превысит —- 1600 мм вед. ст. Для модели, выполненной в 1 : 20 н. в., соответствующие цифры по расходу воздуха и гидравлическому сопротивлению составят —-16 600 м3/ч и 6400 мм вод. ст.