Обеспечивает надежного

Лазерную резку материалов осуществляют как в импульсном, так и в непрерывном режиме. При резке в импульсном режиме непрерывный рез получается в результате наложения следующих друг за другом отверстий. Наиболее широкое применение получила резка тонкопленочных пассивных элементов интегральных схем, например, с целью точной подгонки значений их сопротивления или емкости. Для этого применяют импульсные лазеры на алюмо-иттриевом гранате с модуляцией дробности, лазеры на углекислом газе. Импульсный характер обработки обеспечивает минимальную глубину прогрева материала и исключает повреждение подложки, на которую нанесена пленка. Лазерные установки различных типов позволяют вести обработку при следующих режимах: энергия излучения 0,1 ... 1 МДж, длительность импульса 0,01 ... 100 икс, плотность потока излучения до 100 мВт/см2, частота повторения импульсов 100 ... 5000 импульсов в 1 с. В сочетании с автоматическими управляющими системами лазерные установки для подгонки резисторов обеспечивают производительность более 5 тысяч операций за 1 ч. Импульсные лазеры на алюмо-иттриевом гранате применяют также

При изготовлении из сырья с малой примесью кислорода (менее 0,1%) сплав ВТ5 не обеспечивает минимальную прочность 80 кГ/мм?, тогда к нему добавляется 2—3% олова.

При 100%-ной концентрации объем наполнителя равен объему алмаза, а в сумме они составляют 50% объема алмазоносного слоя. Зернистость наполнителя при этом на 2— 3 степени ниже зернистости алмаза, чем исключается его влияние на шероховатость обработанной поверхности. Чем выше концентрация алмаза в рабочем слое, тем выше абразивная способность круга, HQ тем дороже круг. Оптимальной концентрацией, очевидно, можно считать такую, которая в данных конкретных условиях обеспечивает минимальную себестоимость обработки, т. е. наивысшую производительность при наименьшем удельном расходе алмазов. В значительной степени эти показатели зависят от качества связки.

При подрезании переднего торца детали возврат каретки производится после прихода силового стола в исходное положение, что обеспечивает минимальную продолжительность цикла АЛ, так как возврат каретки в этом

Поверхностная закалка по сравнению с обычной закалкой обеспечивает минимальную деформацию и коробление. Однако в ряде случаев последние могут иметь значительную величину (при закалке длинных валов, коленчатых валов, гильз цилиндров, колец и т. д.). Уменьшения величины деформации и коробления достигают путем осуществления следующих мероприятий:

При изготовлении из сырья с малой примесью кислорода (менее 0,1%) сплав ВТ5 не обеспечивает минимальную прочность 80 кГ/мм?, тогда к нему добавляется 2—3% олова.

Такое устройство обеспечивает минимальную потерю времени на включение электрического тормоза и считается обязательным для трамвайных вагонов, где электрический тормоз используется в качестве экстренного.

В работе [8] отмечается, что изложенный принцип обработки сигналов измерительной информации, заключающийся в суммировании поступивших импульсов с последующим перемножением суммы на значение каждого импульса в принятой системе единиц, обеспечивает минимальную погрешность, вносимую при цифровой обработке результатов измерения.

Форсирование s0 и п (п — функция скорости резания i>) ограничивается жесткостью системы СПИД и периодом стойкости инструмента. Для агрегатных станков принимают такой период стойкости Тп, который обеспечивает минимальную стоимость обработки, т. е. оптимизирует значение Тм при снижении затрат на инструмент, его смену и настройку. Для многоинструментальных наладок на агрегатных станках Т„ к 4 4- 8 ч, что обеспечивает смену инструмента 1—2 раза за рабочую сме-

Обычно минимальной величине общей щелочности соответствуют наибольшая стабильность воды и лучшие результаты обескремнивания. Последнее объясняется тем, что минимальная щелочность воды достигается при наиболее полном разрушении НСОз" и выделении СОз~ (при одновременном отсутствии излишней концентрации гидроксильных ионов), что обеспечивает минимальную концентрацию в воде ионов, конкурирующих с ионом HSiOi" в процессах сорбции. Величину титрационной гидратной щелочности поддерживают обычно в пределах 0,15—0,2 и иногда до 0,4 мг-экв/л (при необходимости по условиям снижения щелочности более глубокого выделения магний-иона). Остаточное содержание магния в обработанной воде, определенное анализом, близко к расчетным значениям для принятого значения рН (10,1— 10,3).

При наличии ограничений в выборе параметров сужающего устройства,, например при заданной величине потери давления, при минимальных заданных прямых участках трубопровода и т. д., следует при расчетах также стремиться к обеспечению минимальной погрешности сужающего устройства. Так, требование иметь потерю давления на сужающем устройстве не более заданной величины обычно приводит к большим значениям т. С другой стороны, наличие у сужающего устройства вставок диаметром DB из стойкого материала -и хорошо обработанной внутренней поверхностью как раз обеспечивает минимальную погрешность а при больших значениях т (рис. 1-7 и 1-8). Таким образом, в некоторых случаях могут быть удовлетворены противоречивые требования. Однако следует помнить, что для диафрагм при т>0,56 значительно возрастает зе расчетного значения е, особенно при больших значениях Ар/р.

Контроль стыковых швов из аустенитных сталей до последнего времени осуществляли в основном радиационной дефектоскопией. Однако этот метод не обеспечивает надежного обнаружения наиболее опасных плоскостных дефектов, поэтому усилия исследователей направлены на разработку УЗ-метода, обеспечивающего высокую надежность выявления плоскостных дефектов.

Для увеличения коэффициента заполнения желательно устанавливать диск бункера под небольшим углом к горизонту. Однако слишком малый наклон диска не обеспечивает надежного соскальзывания деталей по плоскости сверху вниз, в зону захвата, а следовательно, и работа бункера становится ненадежной. Поэтому угол наклона диска принимают в 2—4 раза больше, чем угол трения, примерно 40°—50°. Скорость вращения диска заметно влияет на коэффициент заполнения в том случае, если деталь в бункере получает ориентацию, отличную от преимущественной. При увеличении скорости диска коэффициент заполнения уменьшается. При использовании устройств для перемешивания деталей в бункере (ворошителей) коэффициент заполнения возрастает в 2—4 раза.

ческого анализа. Трудоемкость контроля одной пробы (одного листа) 3 мин. При химическом же методе определяется средняя толщина покрытий листа с двух сторон, что, конечно, не обеспечивает надежного контроля качества выпускаемой продукции, так как возможны случаи одностороннего увеличения или уменьшения толщины покрытий.

Значительно повышает.точность измерений применение ножей при работе на инструментальных и универсальных микроскопах. Однако это возможно только для резьб с шагом больше 0,5 мм, так как при меньшем шаге малая длина образующей профиля резьбы не обеспечивает надежного контакта между лезвием ножа и образующей профиля. При измерениях резьб с углами подъема 7° — один нормальный и второй специально заточенный нож. При установке специально заточенного ножа для наблюдения просвета между лезвием ножа и образующей профиля пользуются лупой 8—10х.

конструкция не обеспечивает надежного удаления стружки и совершенно непригодна при обработке вязких материалов.

конструкция не обеспечивает надежного удаления стружки и совершенно непригодна при обработке вязких материалов.

В работе [9] отмечено, что полностью удалить следы натрия можно при кипячении деталей в воде с одновременной ультразвуковой обработкой. Погружение деталей в воду не обеспечивает надежного удаления металла, особенно из длинных труб. Авторам известен случай взрыва в трубе длиной около 2 м и внутренним диаметром 36 мм, пролежавшей в бассейне с водой несколько месяцев. Взрыв произошел при чистке бассейна.

Шпилька с тугой посадкой по сбегу резьбы (рис. 45, а) имеет повышенную нагрузку на первый виток, в то время как нижние витки остаются недогруженными. Кроме того, при такой посадке первые витки резьбы в гнезде деформируются, что не обеспечивает надежного стопорения.

Если высота заплечика вала недостаточна и не обеспечивает надежного упора внутреннего кольца подшипника, приме-

3.8.9. Температурное поле в зоне трещины, расположенной перпендикулярно передней поверхности. Изделие из стали, содержащее два воздушных дефекта (рис. 3.28, а), нагревают полосовым источником в течение 0,5 с. Один из дефектов расположен на глубине 1 мм от передней поверхности, имитируя подповерхностную трещину с открытым устьем, второй дефект практически достигает передней поверхности (глубина залегания 10 мкм) и имитирует поверхностную трещину с закрытым устьем или трещину забитую краской, грязью и т.п. Трещины такого рода характерны, например, для турбинных лопаток [30]. Через 0,1 с после включения источника распределение поверхностной температуры связано только с полосовым нагревом (на левом краю изделия) и не содержит следов дефектов (рис. 3.28, б). Температурный профиль в этом случае имеет регулярный вид с понижением амплитуды слева направо. Начиная с определенного момента времени, зависящего от расстояния между зоной нагрева и трещинами, регулярный характер поля нарушается из-за того, что трещина препятствует распространению теплового потока слева направо и вглубь изделия (рис. 3.28, в). Вместе с тем, форма и амплитуда сигнала AT такова, что простой визуальный анализ термограммы рис. 3.28, б, в не обеспечивает надежного выявления обоих типов трещин. В работе [30] было предложено подчеркивать присутствие дефектов путем дифференцирования строчного температурного сигнала по пространственной координате, как это показано на рис. 3.28, г-ж. Изображение на рис. 3.28, г получено путем обработки термограммы рис. 3.28, в с помощью статистического фильтра локальной дисперсии (statistical local variance filter). Сигнал температурной производной показан на рис. 3.28, д, ж как результат обработки термограммы рис. 3.28, в с помощью фильтра Лапласа.

Но даже правильный выбор разделительного слоя еще не обеспечивает надежного механического отделения. Другими существенными факторами являются геометрический профиль формы, отделка ее поверхности, достаточная жесткость наращенного металла и разница в коэффициентах термического расширения материала формы и наращенного изделия.