Объясняется различием

В основе методик испытаний лежат ездовые циклы, полученные в результате анализа режимов движения автомобилей в городах. Европейский ездовой цикл в значительной степени отличается от американского — FTP (методика CVS CH), что объясняется различиями в типажах автомобилей и системах уличного движения. Американские циклы отличаются большими значениями ускорений, средней и максимальной скоростей, большей продолжительностью испытаний. Японские испытательные циклы близки к европейским, но имеют большие скорости движения (табл. 6).

Термодинамическая устойчивость металла. Термодинамическая устойчивость металлов зависит от их равновесных (стандартных) потенциалов, но эта зависимость не определяет однозначно скорость их коррозии. Так, алюминий (фо = —1,67 В) более устойчив в разбавленной H2SO4, чем железо (ф0 = = _0,44 В); магний (ф0 = —2,34 В) устойчив во фтористоводородной кислоте, а олово (ф0 = —-0,13 В) корродирует в ней. Это объясняется различиями в протекании реального и идеального процессов коррозии.

мощности дозы за третий период работы станции не находят объяснения. На рис. 9.9 приведены типичные уровни мощности дозы на входе и 'выходе из парогенераторов соответственно [13, 30]. Парогенераторы А и D имеют одинаковую конструкцию с прямыми горизонтальными трубками, заключенными в прямой корпус. Парогенераторы В и С также одинаковые, с горизонтальными U-образными трубками, размещенными в U-образ-ном корпусе, ио изготовленные на различных заводах. Расхождение в показаниях приборов объясняется .различиями в самоэкранировке излучения и в размещении точек контроля. Заметим, что для всех парогенераторов уровни излучения на входе

Влияние параметров системы на распределение фаз, приведенное на фиг. 5 и 6, не может быть интерпретировано моделями. Возможно это объясняется различиями между физическими предпосылками, на которых основана модель, и экспериментальными

Разнообразие конструктивных особенностей уплотнительных узлов объясняется различиями реальных условий эксплуатации. Поэтому выяснение действующих сил является первостепенной задачей проектировщиков.

По вопросу совместного влияния циклических напряжений и ползучести распространение получили следующие концепции. Ползучесть можно рассматривать как результат действия двух противоположных процессов: упрочнения при деформации и термического восстановления при высоких температурах [14]. Циклические напряжения влияют на процессы упрочнения и восстановления различным образом, что объясняется различиями механизмов этих явлений.

Широкий диапазон затрат на топливо объясняется различиями, связанными с видами применяемого топлива, КПД генерирования энергии, районами размещения и т. п.

Широкий диапазон затрат на топливо объясняется различиями, связанными с видами применяемого топлива, КПД генерирования энергии, районами размещения и т. п.

того, чтобы получить твердый науглероженный слой и высокие усталостные свойства (табл. 14.6). Усталостная прочность образцов, охлаждаемых после науглероживания на воздухе, составляла лишь ±28,1 кГ/мм2, в то время как усталостная прочность образцов, прошедших после науглероживания закалку в масле, составляла '±56,2 кГ/мм2 (см. ряды Б и В в табл. 14.6). Однако некоторая доля этой разницы, возможно, объясняется различиями в толщине науглероженного слоя. о 20 4050во Отверстия необходимо свер-

Положение промежуточной области по шкале температур, а также устойчивость аустенита в указанной области, по-видимому, зависят не только от химического состава, но и от технологии изготовления стали. К этому заключению можно прийти, сравнивая диаграммы изотермического распада переохлажденного аустенита двух плавок стали марки ШХ15СГ, приведенные на рис. 7. Отожженная по одному режиму сталь имела следующий состав, %: плавка 1 —-1,04 С; 1,ШМп; 0,52 Si; l,50Cr; 0,16Ni; плавка 2 — 0,99 С; 1,10Мп; 0,49 SI; 1,53 Cr; 0,18 Ni. Величина зерна аустенита стали обеих плавок была равна 8—• 9 баллам стандартной шкалы. Температура аустенитизации и длительность выдержки при ней были одинаковыми. Однако, несмотря на то, что сталь обеих плавок была одинакового химического состава и находилась в одинаковом состоянии, диаграммы превращения этих плавок заметно различаются. Промежуточное превращение в стали плавки 1 начинается при более высокой температуре, а инкубационный период при температуре минимальной устойчивости имеет меньшую продолжительность. Это различие, по-видимому, объясняется различиями в технологии производства и переработки стали указанных плавок. Сталь была выплавлена на разных заводах, в печах разной емкости, слитки были также различного сечения, следовательно, степень обжатия стали была неодинаковой,

Максимальное значение краскоемкости имеет бумага АО «Волга», затем бумага Балахнинского ЦБК и цветная бумага Балахнинского ЦБК. Это объясняется различиями в значениях размаха неровностей и величин фрактальных размерностей. Для бумаги АО «Волга» они имеют наибольшее значение, затем идут значения бумаги Балахнинского ЦБК и цветной бумаги Балахнинского ЦБК.

Термическая обработка алюминиевых литых сплавов, по сравнению с деформированными, имеет ряд особенностей, что объясняется различием в химическом составе, а также тем, что у литых сплавов структура более грубая и крупнозернистая, чем у деформированных.

Распространение начинают получать инфракрасные течеиска-тели, способные определить компоненты поступивших газов. Последнее объясняется различием поглощения газами инфракрасно-

На фиг. 6 приведены зависимости коэффициента трения / от параметра шероховатости Ra металлического контртела (1 — поликапроамид; 2 — фторопласт-4) из [3]. В работе [128] исследовалось влияние степени шероховатости и направления скольжения по отношению к направлению финишной обработки на коэффициент трения в условиях различных смазок. Образцы были изготовлены из закаленных сталей; один из образцов имел постоянную чистоту поверхности (сферический индентор 0 = 4 мм), другой — диск с различной чистотой и направлением штрихов, что достигалось использованием различных способов финишной обработки и притирки в окружном и продольном направлениях. Опыты показывают, что влияние направления скольжения на коэффициент трения весьма значительно, что' объясняется различием в продольной и поперечной шероховатостях. Автор объясняет повышение коэффициента трения при скольжении в направлении штрихов обработки ухудшением условий смазки.

На рис. 4.36 приведено изменение глубины коррозии и химического состава золовых отложений с изменением температуры продуктов сгорания, при этом показана измеренная глубина коррозии сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ за 6500 ч работы при температуре металла 580—610 °С. Количества Na2O и SO3 в отложениях по отдельным температурным зонам газа малоотли-, чаются друг от друга. Наименьшее содержание ванадия в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии. Существует некоторое различие в химическом составе отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы. Тыльные отложения в сравнении с лобовыми обогащены натрием и серой. Такое положение в отношении SO3 объясняется различием температуры отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы, поскольку со снижением температуры абсорбционная способность 5Оз системы Na2SO4 — ?265 — SOs увеличивается [95]. Что касается отношения Na2O/V2Os, то оно для лобовых отложений меньше (0,5—2,1), чем для тыльных (1,5—3,0). Максимальные значения отношений Na2O/V2O5 соответствуют зоне с максимальной интенсивностью коррозии. Таким образом, температура продуктов сгорания существенным образом влияет на отношения Na2O/V2Os и Na2O/SO3, которые в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии имеют соответственно максимальные и минимальные значения. 182

Рис. 7. График зависимости между уров- объясняется различием дефектности тракторов (q) и уров- ньщ уровнем ВХОД-„ем сдачи машин с первого предъявле- HQro R^ecTBa иэде.

Особенности жесткого термоциклического нагружения таковы, что и без дополнительной механической нагрузки растягивающие и сжимающие напряжения в цикле неодинаковы. Это объясняется различием диаграмм деформирования при температурах, относящихся к верхнему и нижнему полуциклам деформирования: в нижней части цикла температура близка к tmas и соответствующее напряжение сжатия определяется диаграммой деформирования при imax, а в верхней части напряжение растяжения определяется диаграммой деформирования при tmm. Эта асимметрия цикла по напряжениям может изменяться с увеличением числа циклов в зависимости от циклических свойств материала—склонности его к упрочнению или разупрочнению при различных температурах в диапазоне температур

Скорость охлаждения также влияет на восприимчивость расположения областей склонности к МКК. Это объясняется различием размеров зерна при быстром и медленном охлаждении [72].

Различие глубин внедрения h\ и h^ объясняется различием твердости поверхностей зубьев.

Для плоских образцов внешняя картина разрушения несколько иная (рис. 1, в). Макроскопически путь трещины усталости совпадает с плоскостью действия максимальных нормальных напряжений, характер рентгенограммы от поверхности разрушения указывает на ее кристаллографические индексы {001}. Однако наблюдение за развитием пластической деформации на полированных гранях образцов показало образование по меньшей мере двух систем устойчивых полос скольжения с последующим развитием разрушения по ним (рис. 1, г, д). Таких ступенек на широкой грани образца можно обнаружить 150—200, т. е. микроскопически и в плоских образцах трещина следует по двум активным плоскостям скольжения {111}. Наблюдавшееся внешнее различие характера разрушения этих двух типов образцов объясняется различием их напряженных состояний (отсутствие градиента напряжений по длине цилиндрического и его наличие в плоском образце).

ния рабочей среды последняя проникает между набивкой и штоком, образуя прослойку, которая механически разделяет трущиеся поверхности и препятствует их схватыванию. Это явление отмечалось во всех опытах, проводимых как с водой, так и с паром и газом. При этом коэффициент трения при увеличении давления воды от 50 до 250 кгс/см2 уменьшался в 2,5—3 раза. Характер зависимостей коэффициента трения набивок от затяжки сальника и давления рабочей среды при испытании на азоте идентичен характеру зависимостей, полученных при испытаниях на воде. Однако сопоставление рис. 27 и 28, а также рис. 29 и 30 показывает, что коэффициент трения при уплотнении воды ниже коэффициента трения при уплотнении азота при одинаковых условиях испытаний. Это, по-видимому, объясняется различием в значениях коэффициента динамической вязкости, который существенно больше у воды, что и определяет отличие в эффективности разделяющих свойств пленки рабочей среды между штоком и набивкой.

Значительная часть деталей машин, подвергающихся изгибу, имеет также непостоянное поперечное сечение и по длине (кривошип, рычаг, вал, шатун и др.). Это объясняется различием моментов, действующих в разных сечениях. Даже у такой простой детали, как рычаг, форма и размеры поперечных сечений должны меняться по его длине. Объясним, почему это происходит.