Обеспечивающую получение

В правильной конструкции 27 торец ступицы смещен относительно шлифуемой поверхности на величину s, обеспечивающую необходимую шероховатость поверхности.

Рабочие поверхности кулачков и роликов при обработке шлифуют. Кулачки обычно изготовляют из стали, чугуна или бронзы, а ролики и толкатели — из стали. Значения допускаемых напряжений для кулачка и ролика из углеродистой закаленной стали G// = 1200 МПа; для кулачка из бронзы Бр ОФ6,5-0,15 п стального закаленного ролика [о//] = 570 МПа; для кулачка и ролика из цементированной стали 20Х [а//] = 1600 МПа. По формуле Герца рассчитывают ширину ролика Ь, обеспечивающую необходимую прочность.

времени успокоения колебаний. Поэтому в большинстве случаев стрелки изготовляют из тонкого листового материала (обычно дюралюминия) и сечению их придают форму (рис. 25.3, е), обеспечивающую необходимую жесткость. Крепление стрелок на валиках показано на рис. 25.3, б, в, ж.

По давлению р = 10 МПа и подаче QH = 0,64 л/с выбираем (прил. 9) шестеренный насос типа НШ-32, подача которого при частоте вращения п — 1100 мин~' составляет QH = 0,53 л/с. Рабочий объем насоса V0 = 32 см3, объемный КПД т)он = 0,92, полный КПД т]„ = = 0,80, диапазон рабочих частот вращения — 1100. ..1650 мин-1. Частоту вращения насоса, обеспечивающую необходимую подачу QH .=* =! 0,64 л/с, находим по формуле (13.34); .

Поскольку масса единицы длины образца определяется технологией процесса изготовления трубы, Afc зависит от длительности эксперимента. Экспериментатор может перед началом исследований оценить погрешность измерения и выбрать длительность эксперимента, обеспечивающую необходимую точность измерения. При длительности т = 100 ч для нашего примера погрешность, вызванная разностенностью трубы, составит менее 0,1 г/(м2 • ч).

Устройство на постоянном токе (рис. 2, б) включает намагничивающую катушку 1, охватывающую лист 2 и обеспечивающую необходимую намагниченность насыщения. На некотором расстоянии от намагничивающей катушки 1 по ходу движения материала 2 находится размагничивающая катушка 3. Эта катушка охватывает контролируемый материал 2 и две встречно включенные измерительные катушки 4 и 5, одна из которых 4 также охватывает материал. Катушки 1 и 3 должны быть расположены на расстоянии, исключающем их взаимное влияние. Измерительные катушки ре-

При вращении червячного колеса силового редуктора ходовой винт 2 перемещается вверх или вниз. Переме-щение винта в пределах 70 мм ограничивается конечным выключателем. Верхний захват 11 соединен с шаровой подвеской, являющейся конечным зве. ном трехрычажного нагружающего устройства, состоящего из силового 5, промежуточного 7 и весового 10 рычагов. Рычаги связаны между собой при помощи серег 6. На весовом рычаге 10 крепится держатель грузов 9, необходимый для работы рычажной системы при соотношении плеч 1 : 100. Весовой рычаг соединен с указателем горизонтального положения рычагов 4, который выведен на лицевую сторону машины. Общее передаточное число рычажной системы 100 : 1 (силовой рычаг 8:1, промежуточный 5:1, весовой 2,5 : 1). Каждый из рычагов сбалансирован своим контргрузом. Испытуемый образец помещают в электропечь 13, обеспечивающую необходимую температуру испытания.

В правильной конструкции 27 торец ступицы смещен относительно шлифуемой поверхности на величину у, обеспечивающую необходимую шероховатость поверхности.

До 1972 г. завод применял в качестве регулирующего устройства для мазутных котлов регулирующий клапан типа 810-650-Р6, который изготавливался Венюковским арматурным заводом для воды. Профиль проходного отверстия в шибере этого клапана выполнялся по заданию конструкторского бюро ЗиО. Чтобы обеспечить качественное регулирование тепловой нагрузки котла при работе разного количества форсунок, заданный профиль проходного отверстия в клапане должен иметь конструктивную характеристику (зависимость проходного сечения клапана от хода его шибера), обеспечивающую необходимую расходную характеристику клапана (зависимость расхода мазута через клапан от хода его шибера).

На мастеров, начальников производственных участков, начальников цехов и отделов возлагаются функции повседневного текущего надзора за исправностью и ответственность за безопасное состояние производственного оборудования и са-нитарно-технических устройств, а также за наличие и исправное состояние ограждений и предохранительных устройств и правильную, обеспечивающую необходимую безопасность, организацию работ.

При расчетах клеммовых соединений обычно определяют силу затяжки винтов, обеспечивающую необходимую силу прижатия клеммы к валу и передачу соединением заданной нагрузки, а затем определяют размер винтов в соответствии с методами расчета резьбовых соединений, см. гл. 2.

Алюминиевый заэвтектический сплав АК21М2,5Н2,5 имеет ряд преимуществ, которые определяют область его применения: повышенную жидкотекучесть, обеспечивающую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок; небольшую литейную усадку; пониженную склонность к образованию горячих трещин: жаропрочность, твердость и износостойкость.

В результате расчета определяют как мощность нагревателя, обеспечивающую получение заданной температуры образца, так и степень неравномерности температуры по длине образца. При определении коэффициентов теплоотдачи аобр (ap, ay и ас) необходимо заранее задавать среднеинтегральные значения температур рабочей и утолщенной частей образца и температуры экранов, чтобы определить по справочным данным, представленным, например, в работе [7], степень черноты рабочей и утолщенной частей образца, а также экранов, зависящую от температуры. Поэтому расчет по изложенной методике производится методом после-

Во всех случаях, где это допускается формой и габаритами изделия, рекомендуется применять в первую очередь прессовую клепку, как обеспечивающую получение заклепочных соединений стабильного качества при высокой производительности процесса.

Литейные алюминиевые сплавы имеют ряд особенностей: повышенную жид коте ку честь, обеспечивающую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок; сравнительно невысокую линейную усадку; пониженную склонность к образованию горячих трещин.

Из рис; 81 можно определить наибольшую температуру, обеспечивающую получение нужного уровня твердости для стали каждого состава. Так, сталь с 4% А1 целесообразно азотировать при 660° С. При такой высокой температуре за 3, 6 и 12 ч азотирования ;получен слой толщиной 0,20; 0,31 и 0,37 мм, т. е. для _ получения слоя толщиной 0,3 мм продолжительность процесса составляет 6ч.

Стандарт предусматривает: а) обязательную по требованию заказчика проверку ударной вязкости на поперечных образцах; б) термическую обработку после прокатки и обрезки листов, обеспечивающую получение равномерной мелкокристаллической структуры; в) испытания на свариваемость и незакаливаемость для марок Ст. ЗТС и Ст. 4Т.

В настоящее время нет еще данных, на основании которых можно было бы обоснованно установить протяженность разбега вязкой трещины, обеспечивающую получение требуемого режима ее дальнейшего развития. В этой связи было решено многослойные вставки приблизить к центру надреза на длину одной трубы, т. е. создать наихудшие условия для остановки развивающейся вязкой трещины. Инициирование с помощью взрыва магистральной трещины и ее разгон осуществлялся в трубах 7,8с монолитными стенками, изготовленными из листов, полученных контролируемой прокаткой (сталь содержала дефицитные легирующие добавки).

Полирование представляет собой отделочную операцию, обеспечивающую получение высокой степени чистоты поверхности (до 12-го класса чистоты по ГОСТ 2789-51).

Чтобы из построенного канала получить направляющую турбинную решетку, его следует повторить и достроить дозвуковую часть, обеспечивающую получение возможно более равномерного звукового потока в узком сечении АВ. Для этого целесообразно воспользоваться методом годогрвфа скорости, описанным ниже, в § 56, причем угол выхода и толщина «кромок» (профиля в дозвуковой части

Использование полос прокаливаемости позволит технологу правильно выбирать технологию термической обработки стальных изделий, обеспечивающую получение оптимальных свойств и наименьший брак, а также более рационально применять стали и добиться экономии легирующих элементов.

что это сечение расположено на расстоянии 12,7 мм от закаленного торца образца. Ход решения этой части примера показан пунктирной линией на рис. 111, на котором нанесен только график 5 из числа всех графиков, приведенных на рис, 94. Далее по табл. Ю9 в разделе твердости HRC 40 находим, что указанную твердость на глубине 0,5/? прутка диаметром 44,5 мм могут обеспечить две стали — 35ХГМ и 40ХГНМ*. Следует при этом посмотреть, не может ли быть применена сталь с несколько более глубокой прокаливаемостью. Если это допустимо, то можно использовать еще сталь 45ХГФ, обеспечивающую получение заданной твердости на расстоянии 13,5 мм. Сталь 61С2Г* также обеспечивает необходимую прокаливаемость, но ее применение целесообразно только в тех случаях, когда требуется более высокая твердость.

На рис. 9 показано изменение деформации шестерен и валов коробки перемены передач автомобилей из стали 25ХГНМАЮ и 25ХГМ после нитроцементации для ' плавок, имеющих максимальную прокаливаемость по полосе. Из этих данных видно уменьшение среднего значения (уменьшение прокаливаемое™) и разброса (стабилизация зерна и прокаливаемое™) межцентрового расстояния в 2 раза и биения валов в 2,5 раза. На основании исследований, выполненных на ЗИЛе для различных групп деталей коробки перемены передач в целях снижения деформации после окончательной термической обработки, сталь 25ХГМ поставляется с регламентированной прокаливаемостью (для валов диаметром до 80 мм твердость HRC 35—48 должна быть на расстоянии 9 мм по ГОСТ 5657—69; для шестерен HRC 35—45). Для сталей, содержащих значительное количество труднорастворимых частиц, можно не оговаривать прокаливаемость, а использовать предварительную термическую обработку, обеспечивающую получение весьма мелкого зерна (—-1 мкм) при повторных нагревах.