Объясняется уменьшением

Значение r\t возрастает с увеличением е у ДВС всех типов, однако чем больше Е, тем медленнее рост г,-. При росте коэффициента избытка воздуха до определенных значений, зависящих от типа двигателя, также происходит увеличение г),-. При больших коэффициентах наблюдается падение т(, что объясняется ухудшением процесса сгорания и увеличением потерь теплоты (рис. 5.18).

Выяснилось, что предел выносливости образцов, подвергнутых дробеструйному наклепу, снижается по сравнению с полированными на 20—22%, что объясняется ухудшением чистоты поверхности после наклепа. Усталостная прочность проушин, упрочненных центробежно-шариковой обработкой, а также раскаткой упругого действия выше соответственно на 53 и 66% усталостной прочности проушин с хромированными отверстиями (толщина хрома 6—7 мкм}.

чения к. п. д. редуктора (от 0,3 до 0,85). Это, очевидно, объясняется ухудшением подвода смазки по мере возрастания нагрузки редуктора. Недостаточно жесткие по конструкции зубчатые передачи и валы приводят к заклиниванию редуктора при нагрузках, близких к максимальным. На опытных экскаваторах ЭКГ-5 планетарные редукторы заменены редукторами обычной конструкции. В настоящее время разработан планетарный редуктор хода, полностью смонтированный на подшипниках качения и с повышенной жесткостью передач и валов.

Из рис. 2.3 видно, что в пузырьковом кипящем слое мелких (по-видимому, порядка 0,2 мм) частиц, сильно насыщенном трубными поверхностями с высоким коэффициентом теплоотдачи к ним, перемешивание частиц далеко от идеального. Коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по реальной средней разности температур, был равен 450 Вт/(м2-К), а в предположении о постоянстве температуры слоя - от 400 при полной нагрузке до 200 Вт/(м2-К) при 40%-ной. Снижение последнего с нагрузкой, по-видимому, объясняется ухудшением перемешивания из-за уменьшения скорости псевдоожижения.

Однако опытные значения средних диаметров капель получаются несколько выше расчетных, что объясняется ухудшением условий распада топливной струи на выходе из каждой ступени. При раздельной подаче топлива по

(под забрасывателями) по-прежнему оказывали очень малое влияние. Одновременное включение парового острого дутья и устройства возврата уноса дало снижение потери с уносом при 8 соплах до 1,2%, а при 14 соплах — до 3,3% (в последнем случае увеличение потери объясняется ухудшением выгорания уноса).

Опытные данные [2.111] свидетельствуют, что вблизи минимума кривой (Д,рТр/Др0) от х имеет место резкое увеличение температуры стенки, что объясняется ухудшением теплоотдачи в связи с разрушением пленки, т. е. точка минимума практически совпадает с хкр. За аномальной областью двухфазный поток характеризуется дисперсно-капельной структурой течения.

пленки путем растворения соединений хрома, содержащихся в ней. При такой обработке происходит селективное удаление хрома за счет его окисления и перехода в растворимую в щелочной среде форму в виде хроматов. Активность Сг5' в щелочном растворе вначале растет быстро, однако во времени этот рост замедляется (рис. 15-1). Выход на пологий участок кривой роста активности объясняется ухудшением контакта свежего щелочного раствора с глубинными слоями пленки, поскольку в микропорах щелочной раствор, контактирующий с поверхностью, срабатывается, а подвод свежего активно действующего раствора затруднен.

Физически непрерывный рост удельного расхода топлива геометрически неизменяемого ДТРД со снижением чисел оборотов объясняется ухудшением эффективного к. п. д. цикла при относительно малом «удельном» ,весе в ДТРД потерь с выходной скоростью. В то же время у ТРД уменьшение значительных потерь кинетической энергии потока при дросселировании двигателя лриводит к появлению минимума Суд. Непрерывный рост Суя при дросселировании приводит к тому, что уже при небольшой степени дросселирования исчезает преимущество ДТРД над ТРД по экономичности. На режимах более глубокого дросселирования удельный расход топлива ТРД оказывается существенно меньше, чем у двухконтурного ТРД (рис. 4.15, а).

Методика применима и для контроля отверждения препрегов (заготовок ПКМ до полимеризации связующего). Однако армирующие волокна несколько меняют характер наблюдаемых зависимостей, что объясняется ухудшением акустического контакта на начальной стадии процесса.

Примеры. У коленчатых валов износ коренных шеек увеличивается на 15...20%, начиная с третьего ремонтного размера, а усталостная прочность снижается до 25 % при достижении последнего ремонтного размера. Распределительные валы с кулачками, у которых шлифованием снят слой толщиной 2 мм, снижают мощность двигателя на 20 %, на столько же увеличивается удельный расход топлива. Результат объясняется ухудшением наполнения цилиндров за счет уменьшения «времени-сечения» открытия клапанов.

Увеличение плотности сварочного тока (уменьшение диаметра электрода при постоянном токе) позволяет резко увеличить глубину проплавления (табл. 1). Это объясняется уменьшением подвижности дуги. Ширина шва при этом уменьшается. Путем уменьшения диаметра электродной проволоки можно получить шов с требуемой глубиной проплавления в случае, если величина максимального сварочного тока, обеспечиваемая источником питания дуги, ограничена. Однако при этом уменьшается коэффициент формы провара шва (я) = е/Н) и интенсифицируется зональная ликвация в металле шва (рис. 29), располагающаяся в его рабочем сечении. Род и полярность тока оказывают значительное влияние па

Превращения при распаде твердого раствора протекают с образованием фаз, имеющих состав, отличный от исходной матричной фазы. Поэтому для гомогенного возникновения зародыша повой фазы критического размера необходимо наличие флуктуации энергии и концентрации. Чем больше степень переохлаждения, тем меньше критический размер зародыша и требуемые для его образования флуктуации энергии и концентрации. Чаще зародыши образуются в дефектных местах кристаллической решетки, на границах зерен, в местах скопления дислокаций, на включениях примесей и т. д. (гетерогенное зарождение). Это объясняется уменьшением работы образования критического зародыша (по сравнению с гомогенным зарождением) и его размеров.

Это объясняется уменьшением содержания углерода в а-растворе, срывом когерентности на границе между карбидами и «-фазой, развитием в ней сначала процессов возврата, а при высокой температуре — рекристаллизации, а также коагуляцией карбидов.

Потенциал железа в растворах с рН < 10 лежит.в активной области (от —0,4 до —0,5 В), в 1 н. NaOH он достигает 0,1 В, металл пассивируется, что соответствует определению 1 в гл. 5. При заметном повышении щелочности, например в 16 н. NaOH (43 %), пассивность нарушается и потенциал резко сдвигается в активную область (—0,9 В). Скорость коррозии повышается до 0,003—0,1 мм/год, т. е. 0,05—2,0 г/(ма-сут), но это еще относительно низкая скорость. При таких рН железо корродирует с образованием растворимого феррита натрия NaFeO2. В отсутствие растворенного кислорода реакция протекает с выделением водорода и образованием гипоферрита натрия Na2FeO2 [9]. Резкое снижение потенциала железа в крепких щелочах объясняется уменьшением активности ионов Fe24", образующих комплексный анион FeOz-

Изучение более близкого к реальному случая падения на границу раздела звукового импульса и учет затухания звука в слое показывают, что осцилляции коэффициентов отражения и прохождения уменьшаются по мере роста ЛДС. Это объясняется уменьшением амплитуды колебаний интерферирующих волн по мере увеличения А. При наклонном падении на границу волны с ограниченным фронтом (пучка лучей) амплитуда интерферирующей волны в слое еще быстрее ослабевает в результате переноса энергии вдоль слоя, т. е. ухода из пучка. Отсюда следует, что для оптимального «просветления» границы следует брать наиболее тонкий «просветляющий» слой Лс=Я,с/4 при нормальном или Л=Хс/(4 cos а) при наклонном падении.

Перевод жидкотопливного двигателя на генераторный газ без изменения конструкции приводит к снижению его мощности (на 35—40% по сравнению с карбюраторными двигателями и до 10% по сравнению с дизелями). Это объясняется уменьшением теплоты сгорания горючей смеси, ухудшением наполнения двигателя из-за высокой температуры генераторного газа и большого сопротивления газогенераторной системы, уменьшением скорости сгорания горючей смеси в связи с большим количеством в ней инертных газов.

При увеличении концентрации рутения скорость его восстановления увеличивается линейно. Максимальная скорость восстановления достигается при 2 г/л борогид-рата натрия в растворе, заметное ее снижение при увеличении боро-гидрида натрия объясняется уменьшением стабильности раствора. Щелочность раствора не влияет на скорость рутенирования, однако при этом увеличивается стабильность раствора. Предположительно, в восстановлении трехвалентного рутения до нулевого состояния принимают участие продукты гидроллза ВН4~

Вырождение влияния шероховатости с ростом плотности теплового потока объясняется уменьшением относительного значения числа дополнительных активных центров Az, появившихся при переходе от менее шероховатой поверхности с микрогеометрией, характеризующейся величиной ^Z0, к более шероховатой с каким-то значением Rz. Если при плотности теплового потока q число активных зародышей паровой фазы на более гладкой поверхности z0, то при том же значении q на шероховатой поверхности их будет 2—ZQ + AZ. Относительное значение Az—Az/(z0 + Az). Так как с ростом плотности теплового потока число зародышей ZQ увеличивается, то при большем q относительное значение Az=Az/(z0+Az) будет уменьшаться. Предельная плотность теплового потока, выше которой влияние шероховатости не должно сказываться на интенсив-..ность теплообмена,' определяется условием Az
В вертикальных трубах при движении пара сверху вниз силы тяжести и динамического воздействия парового потока совпадают по направлению и пленка конденсата стекает вниз. В коротких трубах при небольшой скорости парового потока течение пленки в основном определяется силой тяжести аналогично случаю конденсации неподвижного пара на вертикальной стенке. Такой же оказывается и интенсивность теплоотдачи [Л. 32]. При увеличении скорости пара интенсивность теплоотдачи растет. Это объясняется уменьшением толщины конденсатной пленки, которая под воздействием парового потока течет быстрее. В длинных трубах при

пара интенсивность теплоотдачи растет. Это объясняется уменьшением толщины конденсатной пленки, которая под воздействием парового потока течет быстрее. В длинных трубах при больших скоростях движения пара картина процесса усложняется. В этих условиях наблюдаются частичный срыв жидкости с поверхности пленки и образование парожидкостной смеси в ядре потока. При этом влияние силы тяжести постепенно утрачивается, и закономерности процесса перестают зависеть от ориентации трубы в пространстве.

С повышением температуры силицирования увеличивается размер зерен дисилицида молибдена, сильно повышается степень преимущественной ориентации кристаллов, уменьшается микротвердость, что объясняется уменьшением напряжений образования силицидов