Обнаружено существенное

При изучении керметов было показано, что в случае отжига при 750 °С значительно повышается их пластичность. При этом частицы расположены внутри зерен, а не на границах между ними (рис. 41). После обработки при 1100°С агрегирование частиц продолжается до размеров 0,25 мкм, дислокации в зернах ярко выражены, двойников становится меньше. Особенно важно, что не обнаружено признаков рекристаллизации и роста зерен.

Пробное давление держится в течение 5 мин., после чего оно снижается до рабочего, при котором производится осмотр трубопроводов и обстукивание сварных швов ручником весом не более 1,5 кГ. Результаты гидравлического испытания признаются удовлетворительными, если во время испытания не произошло падения давления по манометру, а в сварных швах, трубах, фланцевых соединениях, корпусах арматуры и т. п. не обнаружено признаков разрыва, течи и запотевания.

После годичного пребывания вставок в работающих котла& лишь несколько лепешек подверглось полному разрушению; большая же часть их сохранилась, претерпев известные изменения. Фосфатные лепешки легко удалялись с поверхности труб острым зубилом. Под ними не было обнаружено признаков разрушений. В наилучшем

Котел, пароперегреватель, экономайзер, сосуд, работающий под давлением, трубопровод пара или горячей воды и их элементы считают выдержавшими гидравлическое испытание, если не обнаружено признаков разрыва; течи, слезок и потения в сварных соединениях и на основном металле; остаточных деформаций.

Для обеспечения безопасной эксплуатации, возможности осмотра, очистки, промывки и ремонта экранные поверхности нагрева, барабан, перепускные паро- и водопроводы, коллекторы, пароперегреватели и экономайзеры котлов, работающие под давлением, по конструкции и материалам должны отвечать требованиям разд. 1 справочника «Тепловые и атомные электрические станции» настоящей серии и разд. 8, 9 настоящего справочника. Качество изготовления указанных элементов контролируется гидравлическими испытаниями; значения пробных давлений даны в табл. 11.25. Напряжения, возникающие при гидравлических испытаниях, не должны превышать 1,25 допускаемых напряжений при температуре 20 °С. Котел и его элементы считаются выдержавшими испытания, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слез и потения, остаточных деформаций .

Результаты гидравлического испытания считаются удовлетворительными, если во время испытания не произошло падения давления по манометру; в сварных швах, трубах, корпусах арматуры и т. п. не обнаружено признаков разрыва, течи и запотевания.

если во время испытания не произошло падения давления по манометру; в сварных швах, трубах, корпусах арматуры и т. п. не обнаружено признаков разрыва, течи и запотевания.

За рубежом наибольшее распространение получил метод, предложенный Брауном, который заключается в следующем. Образец с предварительно созданной усталостной трещиной нагружают ступенчато, вьщерживают на каждой »ступени в коррозионной среде и контролируют рост трещины. В качестве параметра .коррозионной трещино-стойкости Kj scc принимают максимальное значение Kj, при котором не обнаружено признаков коррозионного растрескивания в течение

Качество изготовления барабанов, перепускных паро- и водопроводных коллекторов, пароперегревателей и экономайзеров котлов, работающих под давлением, контролируется гидравлическими испытаниями; значения пробных давлений даны в табл. 11.25. Напряжения, возникающие при гидравлических испытаниях, должны быть не выше 1,25 допускаемых напряжений при температуре 20 °С. Котел и его элементы считаются выдержавшими испытания, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слез и потения, остаточных деформаций.

Объект считается выдержавшим испытание, если в сварных и заклепочных соединениях, а также в основном металле не обнаружено признаков разрыва металла, остаточных деформаций, течи, «слезок» и «потения».

Максимальный разброс опытных точек лежит в пределах ±8%. Для шаровой укладки с пористостью т<0,40 значение экспериментального коэффициента теплоотдачи, по данным работы [33], на 20% больше, чем рассчитанного по зависимости (4.13), а показатель степени при числе Re выше. Авторами работы [26] обнаружено существенное влияние объемной пористости m на средний коэффициент теплоотдачи. При обработке

Влияние давления. При изучении структуры слитков диаметром 15 и высотой 14 мм, изготовленных в специальном автоклаве при давлении 0,5 и 2,0 МН/м2 и закаленных с температуры 500° С, было обнаружено существенное измельчение микроструктуры сплавов АЛ4 и АЛ19 и заметное измельчение микроструктуры сплава АЛ27-1 [5, 8]. Приложение давления оказало также влияние на изменение характера дендритной кристаллизации, выраженное в измельчении дендритных ячеек и утонении ветвей дендритов.

Армирующие волокна. В процессе создания углеродной матрицы на этапе графитизации углеродные волокна подвержены длительному воздействию режима термообработки, который приводит к некоторым изменениям их кристаллической структуры. Степень изменения последней зависит от свойств волокон [109]. Подтверждением этому служат опыты, проведенные на волокнах Торнел 25 (?' = 172 ГПа) и Торнел 40 (?" = = 276 ГПа) в инертной атмосфере в течение 10 ч при 2600 °С. В ходе опытов обнаружено существенное повышение степени графитизации волокон — изменение среднего размера кристаллита или высоты пакета параллельно кристаллографической оси. Для волокон Торнел 25 размер кристаллита возрос в 2 раза, а для Торнел 40 в 1,5 раза. Для низкомодульных - волокон повышение степени графитизации при длительном воздействии высоких температур было подтверждено повторными опытами. Волокна с более высоким модулем упругости (Торнел 50), выдержанные в течение 24 ч при температуре 2750 °С, не проявили явных изменений в структуре.

При появлении усталостной трещины в изделии обнаружено существенное изменение формы возбуждаемого сигнала. Дается объяснение обнаруженному эффекту. Предлагается метод выявления усталостных трещин в изделии непосредственно в процессе стендовых испытаний по появлению изломов на осциллограмме генерируемого сигнала. Проведено сравнение метода с температурным.

Обнаружено существенное влияние предыстории получения трещины на особенности ее дальнейшего поведения и характеристики циклической трещиностойкости. Установлена зависимость пороговых значений коэффициентов интенсивности напряжений от начальных условий образования трещины.

Армирующие волокна. В процессе создания углеродной матрицы на этапе графитизации углеродные волокна подвержены длительному воздействию режима термообработки, который приводит к некоторым изменениям их кристаллической структуры. Степень изменения последней зависит от свойств волокон [109]. Подтверждением этому служат опыты, проведенные на волокнах Торнел 25 (?' = 172 ГПа) и Торнел 40 (?" = = 276 ГПа) в инертной атмосфере в течение 10 ч при 2600 °С. В ходе опытов обнаружено существенное повышение степени графитизации волокон — изменение среднего размера кристаллита или высоты пакета параллельно кристаллографической оси. Для волокон Торнел 25 размер кристаллита возрос в 2 раза, а для Торнел 40 в 1,5 раза. Для низкомодульных - волокон повышение степени графитизации при длительном воздействии высоких температур было подтверждено повторными опытами. Волокна с более высоким модулем упругости (Торнел 50), выдержанные в течение 24 ч при температуре 2750 °С, не проявили явных изменений в структуре.

Было установлено, что основными факторами, ограничивающими быстроходность, являются большие динамические нагрузки, дей* ствующие на механизм поворота на участке снижения скорости (особенно при малом числе позиций планшайбы), и уменьшение надежности фиксации. Большое значение имеет правильный выбор' момента трения в опорах. При увеличении скорости было обнаружено существенное уменьшение сил трения, что при небольших и средних скоростях скольжения юср < 0,6 с"1 приводило к неравномерности движения планшайбы (особенно при применении мальтийских механизмов с внутренним зацеплением) и к значительному увеличению динамических нагрузок (рис. 13). Была также установлена возможность определения дефектов сборки механизма по характеру осциллограмм. Дефекты сборки мальтийского механизма четко выявились при записи момента на валу креста. Эксперимента показали удовлетворительное совпадение типов кривых, определенных по осциллограммам и приближенному способу расчета [43]. Однако при этом абсолютные величины ускорений и моментов были часто во много раз больше расчетных. Ш,--'

В работе [183] исследовалось влияние различных доз облучения электронами с энергией около 4 МэВ на остаточное электросопротивление при 4,2 К образцов молибдена с различным содержанием примесей внедрения. При этом было обнаружено существенное влияние примесей внедрения на остаточное сопротивление образцов (табл. 3.16). Эти результаты позволили предположить, что механизм процесса возврата может быть описан моделью Вилкера, предложенной для металлов

Опытами МЭИ [29] с открытым рабочим колесом (рис. 4.7) обнаружено существенное влияние одновременного изменения осевого и радиального зазора на к. п. д. t\t и степень реактивности, причем имеется оптимальное значение зазора, соответствующее максимуму к. п. д. Оптимум находится в диапазоне относительного зазора 61 = 2б1//1РК, равном 0,10—0,12. При отклонении величины зазора в обе стороны к. п. д. падает. Степень реактивности при увеличении зазора монотонно уменьшается. Аналогичные результаты получены для_однопоточной ступени [98], где оптимальное значение зазора 6Х = 6У/! Рк = 0,14.

При проведении опытов в области высоких скоростей пара (w" > 50 м/сек) было обнаружено существенное уменьшение разности температур стенка — теплоноситель и соответственно увеличение коэффициента теплоотдачи по сравнению с а, подсчитанным по формуле (3). Опыты по кипению калия в области высоких скоростей пара производились на рабочем участке с электрообогревом, причем измерение температуры теплоносителя осуществлялось с помощью термопар, установленных в ядре потока. Таким образом, в процессе эксперимента замерялся температурный напор стенка— ядро потока AZ7 (табл. 4).

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения ря = 1-^-1 100 мм рт. ст. и q=7 -104~2.4-106 вт/м2. Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора &Т—ТЮ — Та, где Tw — температура теплоотдаю-щей стенки, Тв — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки д„, характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью: