Обобщенная зависимость

Рисунок 3.4.36 - Обобщенная структурная схема компьютеризованного электромагнитного прибора НК

Рисунок 3.4.36 - Обобщенная структурная схема компьютеризован-электромагнитного прибора НК

Рис. 1.42. Обобщенная структурная схема прототипирования

Рис. 1.45. Обобщенная структурная схема технологической подготовки производства

На рис. 72 приведена обобщенная структурная схема универсального вихретокового прибора, автоматизированного на основе микроЭВМ. Блок генераторов / содержит программно управляемый по частоте и амплитуде генератор синусоидального (или импульсного) тока, возбуждающего электромагнитное поле в объекте с помощью блока ВТП 2. Программно управляемый компенсатор 3 служит для установки точки компенсации на комплексной плоскости сигналов. Усили-

Рис. 72. Обобщенная структурная схема универсального вихретокового прибора с микроЭВМ

Обобщенная структурная схема импульсного УЗД 2-й и 3-й групп приведена на рис. 4.1 (ГОСТ 23049—84).

Рис. 4.1. Обобщенная структурная схема импульсного УЗД

Обобщенная структурная схема дефектоскопа, реализующего метод отражений при непрерывном излучении упругих колебаний, приведена на рис. 4.6. При перемещении раздельно-совмещенного преобразователя 3 по контролируемому объекту 8 со скоростью vc эхо-сигнал, отраженный от дефекта, имеет частоту /пр, отличную от частоты /о на значение Ря, определяемое выражением (4.1). В приемном устройстве осуществляется подавление (компенсация) сигналов с частотой /„ генератора, усиление и выделение сигналов

Рис. 4.6. Обобщенная структурная схема УЗД с непрерывным излучением:

Рис. 5/1L Обобщенная структурная схема пронесся УЗ-дефектоскопии

5. Краснощекое Е. А., Протопопов В. С. Экспериментальное исследование теплообмена двуокиси углерода в сверхкритической области при больших температурных напорах. — Теплофизика высоких температур, т. 4, 1966, №3, с. 389—398. Обобщенная зависимость для расчета теплоотдачи к двуокиси углерода при сверхкритическом давлении. Теплофизика высоких температур, т. 9, 1971, №6, с. 1314.

На рис. 349 (кривая 1) показана определенная по той же методике обобщенная зависимость J; от l/d при наибольшей величине /imin.

Обобщенная зависимость типа структуры от содержания примеси С и значения критерия концентрационного переохлаждения Ф представлена на рис. 12.22.

Обобщенная зависимость для уноса при Су^ 1,8- 10й приведена на рис. 5.3. При Су>1,8-1014 сепарация в циклоне осуществляется в две ступени: в первой ступени — под действием центробежных сил инерции, во второй ступени — под влиянием турбулентных пульсаций в радиальном направлении.

Обобщенная зависимость для уноса при Су^2,75- 1014 приведена на рис. 5.4.

Рис. 5.З. Обобщенная зависимость солевого уноса в циклоне при Су^ 1,8-10й:

Рис. 5.4. Обобщенная зависимость солевого уноса при Су^2,75-1014:

где последние два члена в правой части уравнения представляют собой соответственно силу гидродинамического сопротивления Fv и инерционную силу FK; — коэффициент гидродинамического сопротивления. На основании этого уравнения была получена обобщенная зависимость для расчета отрывного диаметра пузыря

По формуле (9.3) и обобщенной зависимости (9.4) значение ^н.к определяется в условиях гидродинамической <и тепловой стабилизации потока при равномерном по длине трубы распределении плотности теплового потока. На рис. 9.11 опытные значения ^н.к сопоставлены с рассчитанными 'по формуле (9.4). Как видно из рисунка, обобщенная зависимость (9.4) достаточно хорошо согласуется с опытными данными, полученными при 'поверхностном кипении различных жидкостей в широком диапазоне 'изменения режимных параметров (вода в интервале давлений от 0,15 до 20,0 МПа, жидкий азот, н-пропиловый спирт). .

С учетом информации по структуре потока, рассмотренной в разд. 3.4, получена относительная функция теплообмена Ф обобщенная зависимость для которой имеет вид

На основе опытов по изучению теплоотдачи при движении воздуха внутри трубы была установлена следующая обобщенная зависимость: