Объяснить результаты

шпунтовых стенок и других объектов средней и большой протяженности, можно объяснить различной воздухопроницаемостью грунта и чередованием по трассе залегания конструкций грунтов различного химического состава. При этом роль микрокоррозионных элементов будет, очевидно, незначительной, а коррозионный эффект будет определяться работой протяженных кор-

Отмеченные особенности кризиса теплообмена первого рода при неравномерном распределении теплового потока по периметру трубы можно объяснить различной тепловой и гидродинамической обстановкой в пристенном двухфазном слое около образующих трубы с минимальным и максимальным тепловыделением [143].

пленками меньше, чем с удаленными. Так, например, для образцов с покрытиями из стекол, содержащих окислы свинца и никеля, привес составляет соответственно 1.57 и 0.05 мг/см2, в то время как после удаления покрытий, содержащих вышеперечисленные окислы, привес составляет соответственно 2.52 и 1.04 мг/см2. Таким образом, на защитное действие оказывает влияние не только пленка стекла, но и слой восстановившегося металла. Сравнивая порядок расположения кривых 2—5, на рис. 1 и 2, можно заметить, что он различен; это, по-видимому, можно объяснить различной скоростью диффузии кислорода воздуха через стекла различного состава [21] и неодинаковым защитным действием осадившихся металлов.

и UOX + MgO можно объяснить различной кристаллической ориентацией. Был сделан вывод, что образцы с предпочтительной ориентацией проявляют большую радиационную устойчивость, чем образцы с беспорядочной ориентацией. Беспорядочно ориентированные зерна, расширяясь анизотропно, не могут сохранить смежные границы, тогда как_ зерна с одинаковой ориентацией сохраняют их. Таким образом, образцы с беспорядочной ориентацией будут иметь больше разрывов границ зерен и соответственно большие линейные и объемные изменения. На рис. 4.10 изгиб кривой около 2-Ю20 нейтрон/см2 интерпретируется как начало такого разрыва границ зерен за счет анизотропного расширения соседних зерен. Для сохранения физической ясности картины в этом случае выбраны ограниченные интегральные потоки облучения быстрыми нейтронами (6 -г- 8) • 1020 нейтрон/см2 при 100° С.

Такой характер влияния реактивных флюсов на температуру смачивания и растекания исследованных припоев можно объяснить: различной температурой начала электрохимического вытес-

Так как при заданных 0J и 92 Д71 = Зл2 (V2 mi;2), а величина эквивалентной энергии, которая соответствует импульсу рх = = 2 mi;, равна Тэ = 4 (V2mi;2), нетрудно видеть, что при существовании направленной передачи энергии опоре КПД такой передачи значительно ниже единицы. В общем случае это можно объяснить различной зависимостью Т и рх от начальных и конечных условий движения m по диску, а также тем, что за счет этой величины Т создается составляющая импульса ру, которая, как и рх, может иметь ненулевое значение. Для уточнения полученного результата необходимо иметь аналитическое описание относительного движения m и силовых реакций опоры.

следовало ожидать наибольшего по величине набухания за короткий ,срок. Проведенные исследования это полностью подтвердили. Процесс закончился через 78 сут, причем предел набухания капролона составил 5,75, а поликапролактама — 8,43%. Интенсивность набухания этих сходных по своим свойствам полимеров была практически одинакова. Если предел набухания взять за единицу, то за первый день произошло набухание для капролона на 0,13, а поликапролактама на 0,18%. По прошествии половины срока набухания эти цифры соответственно составляли 0,83 и 0,91%. Разницу в абсолютной величине набухания, очевидно, следует объяснить различной величиной полярности полимеров.

У образцов, подвергнутых предварительной электрохимической коррозии, условный предел коррозионной выносливости значительно ниже, чем у гладких образцов и ниже, чем у образцов с концентраторами напряжений, нарезанными резцом. Эти • данные по всей вероятности можно объяснить различной геометрией и структурно-напряженным состоянием металла на дне концентратора, а также тем, что у образцов, подвергнутых предварительной коррозии, при расчете напряжений не учитывалось уменьшение опасного сечения.

Закономерности накопления повреждений в деталях авиационных двигателей определяют вид натурных испытаний этих деталей в процессе их подготовки к эксплуатации. Если нагрузка изменяется по пилообразному циклу, т. е. возникает только циклическое повреждение, то при испытаниях детали (с заданной нагрузкой) должна быть учтена частота нагружения. Наблюдаемое несоответствие результатов, полученных в различных условиях нагружения, часто возможно объяснить различной частотой циклических испытаний. В частности, это происходит при срзв-нении результатов испытаний при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении; в последнем случае частота нагружения обычно невелика. В том случае, если одновременно с циклическим повреждением накапливается статическое (что свойственно большинству деталей), программа испытаний детали должна отвечать определенным требованиям.

Итак, максимум параметра долговечности в диапазоне напряжений ползучести 18—24 кгс/мм2 обусловлен преобладанием в этой области комбинированных нагрузок процессов упрочнения с характерным для этих режимов транскристаллитным разрушением. Зависимость долговечности от последовательности действия длительной статической и термоциклической нагрузок можно объяснить различной интенсивностью процессов деформационного старения при термоциклировании и ползучести. Сильно выраженное динамическое деформационное старение при предварительном термоциклическом деформировании связано с ускоренным повышением плотности дислокаций в теле зерна и интенсификацией выделения упрочняющей карбидной фазы, причем эти процессы наиболее ярко выражены при максимальной амплитуде термоциклического цикла.

Наличие сульфита в растворе при катодной поляризации может привести к появлению ионов S2~. Добавка Na2S03, Na2S и их смеси вызывает образование питтингов при фп. п. Для сульфита характерны мелкие круглые питтинги, для сульфида — более крупные, неправильной формы, Образование питтингов различной формы (при участии в питтингообразовании анионов SO3" или S ") можно объяснить различной растворимостью, а следовательно, и кроющей способностью продуктов коррозии, образующихся при питтинговом разрушении. Так как ф„. п зависит от [CNa2so3] и [CNa2s], можно подобрать концентрации Na2S03 и Na2S, при которых фп п = / [CNajS0J > q>'n п = / [CNaaS] или

Таким образом, вириальное уравнение состояния позволяет объяснить результаты макроскопического эксперимента с позиции межмолекулярных взаимодействий.

Представление об интерференции волн напряжений, возникающих в образце, позволило объяснить результаты некоторых усталостных испытаний. Суммирование колебаний различных частот и ам- . плитуд является причиной перегрузки отдельных объемов .материала образца и зарождения первичных субмикросколических трещин при переменном 'нагружении. Снижению сопротивления усталости стали при двухчастотном нагружении способствует локализация пластической деформации и более интенсивное накопление искажений кристаллической решетки, а также ускоренное распространение усталостных трещин.

напряжениям в этой зоне. Приведенные данные позволяют объяснить результаты, полученные Пейгано и Пай-ном [24]. Прочность на межслойное растяжение

Интересно отметить, что при термической обработке, приводящей к интенсификации химического взаимодействия на поверхности раздела, продольная и поперечная прочности меняются согласованно. Рис. 31 характеризует эту корреляцию для образцов, вырезанных из одной панели композита А1—В. Таким образом, оптимальные значения как продольной, так и поперечной прочности при растяжении отвечают определенному сочетанию значений продолжительности и температуры отжига и, следовательно, определенному состоянию поверхности раздела. На поверхности раздела всех рассматриваемых образцов в той или иной мере происходило химическое взаимодействие; значит, эта реакция может благоприятно влиять на продольную и поперечную прочность или, во всяком случае, не приводить к разупрочнению. Однако с этой точки зрения трудно объяснить результаты, полученные после обработки «Т-6»,— определенное снижение прочности при растяжении вызвано, вероятно, неполным переходом матрицы в твердый раствор при небольшой продолжительности отжига.

предпринята, чтобы объяснить результаты экспериментов со слоистым углепластиком на эпоксидном связующем. Образцы имели схему армирования [0°/90°]s и концентратор напряжения в виде кругового отверстия. Определялось статическое

В работе [74 ] предпринята попытка объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе CuSO4 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [41 ], можно объяснить результаты опытов [74 ] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии. '

Механохимическое поведение меди изучали в ряде работ. Так, была предпринята попытка [82 ] объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе CuSO4 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [45], можно объяснить результаты опытов [82] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии.

Применяя диаграммы Гербера и Гудмана, используемые для металлов, нельзя в достаточной степени объяснить результаты экспериментальных исследований предела выносливости [6.43]. На рис. 6.51 показаны зависимости амплитуды напряжения от среднего напряжения [6.44]. В [6.45] предлагает я учитывать ползучесть, соответствующую среднему напряжению, и использовать диаграмму, представленную на

Пытаясь объяснить результаты своих опытов, Вессер и Мардус пришли к физически необоснованному заключению, что собствен-372

Хотя каждая из этих альтернативных гипотез подтверждается экспериментальными данными ряда исследователей, эти данные в каждом случае соответствуют только ограниченному классу распределений теплового потока. Из фиг. 1 и 2 видно, что на основании каждой из этих гипотез невозможно объяснить результаты исследований для широкого диапазона неравномерных распределений теплового потока, данные для которых имеются в литературе. Результаты настоящего исследования [1] также подтверждают сделанный на основании имеющихся в литературе данных вывод, который особенно важен для инженерных расчетов. Этот вывод заключается в том, что для определенных форм распределения теплового потока по длине полная мощность, которую необходимо подводить к каналу для достижения критических условий, может быть заметно (до 35%) меньше, чем в случае постоянного тепло-подвода по длине.

Приведенные выше исследования дают возможность лишь качественно объяснить результаты экспериментального изучения структуры потока в решетках (см. § 3-2). Количественные закономерности могут быть получены для участка траекторий капель до соприкосновения последних с 'поверхностями лопаток. Отсюда вытекает необходимость дальнейшей экспериментальной проверки структуры потока с целью использования опытных результатов при расчетах проточных частей турбин влажного пара.