Обозначим символами

Обозначим отношение ea/cos2p через VK и введем коэффициент Фк, отражающий повышение нагрузочной способности косозубой передачи при нарезании со смещением, причем

Продукты горения являются восстановителями, и пламя будет тоже восстановительным по отношению к металлу. Обозначим отношение объема кислорода к объему ацетилена:

несколько процентов достигается в процессе выполнения не более нескольких десятков испытаний с помощью метода Монте-Карло. Но при этом необходимо использовать оптимизированные наборы эвристик. При более жестких требованиях к точности синтеза нужно использовать генетический метод комбинирования эвристик НСМ. 3. Точность расчета динамических расписаний в соответствии с методом НСМ увеличивается с ростом числа обращений N к процедуре расчета целевой функции, но этот рост достигается за счет увеличения длины В латентного участка хромосомы. Обозначим отношение времени выполнения процесса к числу работ (т.е. среднее время, приходящееся на одну работу) через t. Тогда, с одной стороны, /расч = tJV, с другой стороны, приблизительно можно принять ?расч = tfB. Следовательно, В = Ntjtp. Имея зависимости 8 от N и 8 от В (см. табл. 2.9 и 2.10), можно определить значение длины латентного участка, соответствующее минимальной погрешности.

Обозначим отношение — чисел зубьев колес 2 и / и — - колес

Обозначим отношение — чисел зубьев колес 2 и / и —- колес

Обозначим отношение линейных размеров двух подобных между собой вентиляторов че-Рез 1#

р Обозначим отношение длины ролика к его радиусу через q — —,

Обозначим отношение мощностей Р/Рп = q. При оптимальном кодировании пропускная способность канала определяется формулой (11), и подстановка С

Перейдем к выводу соотношений, связывающих удельный расход охлаждающей воды Мв с термодинамическими и расходными параметрами установки. Обозначим отношение массовых расходов рабочего тела по вспомогательному энергетическому тв и холодильному тх контурам к расходу по основному энергетическому контуру тэ через Р и у соответственно. В общем случае при неравенстве температур Ts и Та (см. рис. 10.1, а) часть электрической мощности турбогенератора расходуется на привод насосов обоих энергетических контуров. Поэтому величину Л^эл можно определить по формуле

газовом цикле 1 кг водяного пара в нижней ступени будет соответствовать 2—5 кг газа в верхней ступени цикла. Можно строить цикл в 7\S-диаграмме для 1 кг рабочего тела верхней ступени. Тогда в нижней ступени количество рабочего тела будет составлять соответствующую долю килограмма. В расчетной практике парогазовый цикл удобнее строить для 1 кг сжигаемого топлива. Обозначим отношение расходов пара (D) и газа — воздуха (G) в парогазовом цикле (с ВПГ или со сбросом газов) через DIG = d. Тогда адиабатный теплоперепад в цикле, отнесенный к 1 кг газа, будет

Обозначим отношение величины излучения dVr в направлении dF'CT к потоку черного излучения dF'c? при Гст = 7\, пронизывающего объем dVT, через е , „ . Тогда

Приведем поверхностные силы, действующие на боковую поверхность выделенного элемента бруса, и объемные силы, действующие на этот элемент, к середине длины отрезка его оси. В результате такого приведения получим главный вектор и главный момент всех распределенных поверхностных и объемных сил, действующих на элемент бруса. Обозначим составляющие указанного главного вектора в системе осей хуг символами qx, qy и q2; они представляют собой интенсивности распределенной силовой нагрузки, действующей на стержень. Составляющие главного момента обозначим символами тх, ту и tnz; они являются интенсивностями .распределенной шментной нагрузки, действующей на стержень.

ных к ним, касательные компоненты напряжения равны нулю. Такие площадки называются главными, а напряжения, действующие на них, — главными напряжениями. Очевидно, что главные напряжения нормальны к главным площадкам. Главные напряжения обозначим символами сг1( а2 и ст3, имея в виду при этом, что

8.4. У р авнения Коши в полярных координатах. На рис. 9.25 показан плоский элемент тела, выделенный координатными линиями-полярной системы координат. Дано два изображения элемента —до (abed) и после (a'b'c'd') деформации. Через точку а проведены оси г и Ф; первая из них направлена вдоль радиуса (проходит через полюс 0), а вторая — по касательной к окружности (с центром в 0), проходящей через точку а. Составляющие перемещения точки а по осям г и Ф обозначим символами и и v.

Обозначим символами х* и у* координаты точки, являющейся центром рассматриваемой площадки на боковой поверхности, х* = = г cos а, у* = г sin а. Учитывая (11.32) и (11.38), из (9.2) получаем

Составляющие реакций, действующих на шатун со стороны кривошипа и ползуна, обозначим символами Ax(ty), Bx(ty), /Мф), Ba(ty). Уравнения Да-ламбера, которые выражают равновесие сил реакций и эффективных сил, включающих в свой состав в нашем случае лишь силы инерции, действующие на шатун, имеют вид

а точки контакта, которые обозначим символами А* и В* принадлежит телу А, а Б* — телу В), суть

Остальные два звена обозначим символами Кг и К2 и назовем вспомогательными. Из перечисленных пяти звеньев можно составить Cf —-Г7ГТ— Ю различных троек, а следовательно, и 10 трех-

— гиперграф (в частном случае — граф), где Вь — множество вершин k-ro ребра, 1:6 — множество его ребер, a (Jk&i:bBk= I :z — множество его вершин. Обозначим символами а, р, Y названия красок, которые будут использоваться для раскрашивания вершин гиперграфа. Предположим, что при некотором варианте раскрашивания краской а, покрашено иа вершин, краской р — ир вершин и т. д. (О ^ щ ^ г для всех / е {а, р, у •••})• Символическую запись вида

Пусть /о - настоящий момент или период жизни машины, Т\ - прошлый период, ?2 - будущий период. Обозначим символами S\ - отдельные экземпляры машин, 5о - один конкретный исследуемый экземпляр машины, S) - группу из k экземпляров, подвергающихся исследованию для получения априорной информации о их техническом состоянии, •% " группу из m экземпляров, техническое состояние которых (настоящее или будущее) определяется по полученной априорной информации о техническом состоянии экземпляра .$о или группы S] экземпляров.

где Qo — масса обшивки; Qu, — масса шпангоута. Обозначим символами <7ь / = 1,3, нагрузки, соответствующие возможным формам потери устойчивости рассматриваемой оболочки, а именно: q\ —• нагрузка общей потери устойчивости; д2 — нагрузка местной потери устойчивости обшивки, т. е. части обшивки, заключенной между двумя соседними шпангоутами; q3 — нагрузка связной формы потери устойчивости. Пусть х°= (пт; g; s) — комплекс оптимизируемых параметров проекта подкрепленной шпангоутами

Обозначим символами аир функции, описывающие левую и правую границы зоны динамической неустойчивости г\ц (1Х, 1У) (3.48). Тогда, учитывая (3.42), (3.44) и (3.47), для оболочки заданных геометрии и структурных параметров имеем