Обработка справочник

Термическая обработка способствует снижению порога хладноломкости и влияет на это свойство низколегированных сталей примерно так же, как и на свойства углеродистой стали марки СтЗ.

Как показывает практика, применение заготовок из прутка, а также цельных болванок для изготовления ступенчатых валов на автоматических линиях в условиях массового производства ухудшает и усложняет структуру А,Л, уменьшает ее производительность и увеличивает себестоимость изготовления деталей, В качестве заготовок чаще используют поковки и штамповки, применяют холодное выдавливание, холодную высадку, которые осуществляют с использованием многопозиционных автоматов. Процесс получения заготовки наиболее часто завершается дробеструйной обработкой поверхностного слоя. Дробеструйная обработка способствует стабилизации поверхностной твердости, улучшает микрогеометрию поверхностного слоя.

При старении в течение 24 ч в магнитном поле Ка = =4 • 10а дж/м3 (4 • 103 эрг/см3). Следовательно, ориентирую-х щее влияние поля является более эффективным на ранних стадиях старения. Величины Ки и Нс изменяются однотипно. При чрезмерном старении значения Ки и Н„ снижаются, так как образуются многодоменные частицы, менее ориентированные магнитным полем. При старении в магнитном поле возникают вытянутые по полю частицы, которые когерентно связаны с матрицей и имеют близкий к ней параметр решетки. Магнитное поле способствует ориентированному расположению частиц не только на начальной стадии старения, но и при гетерогенной структуре. Приведем следующий пример. В начале в процессе термомагнитной обработки была получена структура с анизотропным расположением частиц второй фазы, затем направление поля изменили на 90° (рис. 150) и через некоторое время выдержки направление частиц второй фазы изменилось в соответствии с направлением поля. Таким образом, термомагнитная обработка способствует образованию в сплаве направленных выделений второй фазы и возникновению резко выраженной анизотропии магнитных свойств.

Структура литых сплавов неблагоприятна для трения. Поэтому применяется обработка деформированием с величиной деформации 10—20% (главным образом прокаткой) и последующий отжиг при температуре 350° С. Такая обработка способствует распределению олова внутри зерен.

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность связано с изменением структуры и прочности [ 36] (см. рис. 93). Выбрав оптимальную термическую обработку, можно несколько повысить предел выносливости. Для чистых и псевдоо-сплавов такой обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже перехода (а + 0) -»0 (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига предпочтительнее ускоренное, в воде или на воздухе (при небольших сечениях). Такая обработка способствует образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получения высокого предела выносливости'а-сплавов.

Работоспособность боридных покрытий часто зависит от свойств . подложки. Если под тонким твердым боридным слоем находится мягкая подложка, то это приводит к продавливанию слоя на ло« кальных участках под действием нагрузок. Последующая термическая обработка способствует образованию твердого подслоя и увеличению сцепления покрытия с основным металлом.

Однако усадочное сокращение длины и ширины венца при остывании, содействуя более плотному сопряжению, одновременно вызывает внутренние напряжения, остающиеся в материале весьма длительное время. Термическая обработка способствует

Структура литых сплавов неблагоприятна для трения. Поэтому применяется обработка деформированием с величиной деформации 10—20% (главным образом прокаткой) и последующий отжиг при температуре 350° С. Такая обработка способствует распределению олова внутри зерен.

Изучению в первую очередь была подвергнута операция осадки, встречающаяся в том или ином виде во всех процессах ковки и объемной штамповки. Экспериментально было установлено, что вибрационная обработка способствует более равномерному распределению деформации и уменьшению поэтому макроскопической локализации деформации. Этот существенный результат позволил рекомендовать вибрационную обработку давлением для малопластичных труднодеформируемых материалов (стали, специальных сплавов), которые получили широкое распространение во многих областях. Особенно благоприятно применение вибрационной обработки давлением для технологических процессов формоизменения, где существенно сказывается вредное влияние контактного трения. При этом было установлено, что наиболее эффективным является вибрационный режим, обспечивающий отрыв контактных поверхностей инструмента и обрабатываемой заготовки в течение каждого импульса нагрузки.

После закалки в стали 1X17Н2 присутствует остаточный аустенит. Его количество возрастает при увеличении температуры закалки. Чтобы обеспечить в этом случае еще больший прирост прочности и твердости, проводят дополнительную обработку стали холодом при температуре минус 70 °С. Такая обработка способствует превращению остаточного аустенита в мартенсит.

Такая обработка способствует получению более высокодисперсной структуры, чем при обычном старении, что и обеспечивает повышенный предел упругости. Так, если после обычного старения предел упругости бронзы БрБНТ1,9 00,002 = 570 МПа, то после ступенчатого'00002 = 620 МПа. Кроме того, после ступенчатого старения возрастает н релаксационная стойкость примерно на 5—7 %."Помимо ступенчатого старения для повышения уровня упрочнения (предела упругости) используют процесс динамического старения, т. е. старения под нагруз-

127. «Металловедение и термическая обработка». Справочник. Под ред. Н. Т. Гудцова, М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта. М., Металлургиздат, 1956.

36. Металловедение и термическая обработка — справочник. Металлургиздат, т. 1, 1961 и т. 2, 1962.

5. Г у л я е ч А. П.. М а л и н и н а К.. А. и С а в е р и н а С. М Инструментальные стали. Свойства и термическая обработка. Справочник, М., Машгиз, 1961

33. Туплев А. П., Малииина К. А., Саверина С. М. Инструментальные стали. Свойства и термическая обработка. Справочник. М., Машгиз, 1961, с. 207.

165. Металловедение и термическая обработка стали: Справочник / Под ред. М. Л. Берн-штейна и А. Г. Рахштадта. 2-е изд. перераб. и доп. М.: Металлургиздат, 1962. Т. 2. С. 255 - 1656.

166. Металловедение и термическая обработка. Справочник в 3-х томах. Т.З. Под ред. М. Л. Бернштейна и А. Г. Рахштадта. М.: Металлургия, 1983. 216 с.

15. X и м у ш и н Ф. Ф.. Металловедение и термическая обработка. Справочник, т. II, Металлургиздат, 1962.

728. Алферова Н. С., О с т р и н Г. Я- и Янковский В.М. Термическая обработка труб, Металловедение и термическая обработка (справочник), Металлургиздат, 1962, с. 912—943.

798. Металловедение и термическая обработка (справочник), т. II, Металлургиздат, 1962.

1.7. Металловедение и термическая обработка: Справочник в 3-х томах. Том П. Основы термической обработки. Под ред. М. Л. Бернштейна и А. Г. Рахш-тадта. М.: Металлургия, 1983. —368 с.

15. Металловедение н термическая обработка: Справочник/Под ред. М. Л. Бернштейпа и А. Г. Рахштадта. М.: Металлургнздат, 1962, Т. 2. 656 с.

Металловедение и термическая обработка. Справочник. Под ред. Н. Т. Гуд-цова, М. Л. Бернштейпа и А. Г. Рахщтадта. Т. 2. Изд. 2-е. Металлургиздат, 1962.