Обработке питательной

обрабатываемого Припуск на диаметр отверстия при предварительной обработке

Длины отверстий, подлежащих сверлению, не следует делать больше пяти их диаметров; для внутренних резьб длина резьбовой части не должна быть больше трех диаметров резьб. При конструировании корпуса отверстия в бобышках должны располагаться не менее чем на 10—15 мм от стенок, чтобы не возникала необходимость в совместной обработке отверстия и подрезке стенки, что приводит к уводу инструмента. Во всех случаях нужно помнить о крайних положениях режущего инструмента как внутри, так и снаружи детали, чтобы предусмотреть канавки для его выхода.

Представим себе, что в машине длинный валик входит в отверстие втулки и поворачивается в нем. Втулку можно сделать сплошной и длинной (рис. 68,а), а можно сделать две короткие втулки (рис. 68, б), поддерживающие только концы вала. По второму варианту конструкции объем механической обработки поверхности отверстия втулки и места посадки ее значительно меньше. Это особенно важно при трудоемкой чистовой обработке отверстия.

При определении точности обработки большую роль играют материал, конфигурация и размеры детали. Так, при прочих равных условиях, высокую точность обработай латунной детали на автоматах и револьверных станках получить проще, чем при обработке стальной детали. Отверстия, расположенные в труднодоступных местах, выполнить с заданной точностью сложнее, чем в простой втулке. При обработке отверстия разверткой с удлиненной хвостовой частью трудно достигнуть даже 2-го класса точности [43]. Поэтому приведенные в табл. 8 данные о точности обработки являются ориентировочными при оценке технологичности конструкции.

Большую роль в сокращении пригоночных работ играет выбор метода, приемов работы, вида обработки, приспособлений и инструмента. Например, при обработке отверстия на сверлильном станке возможен увод его оси, поэтому при необходимости строгого выдерживания расположения оси отверстия надо давать врг-щение детали или вторую опору для направления инструмента. При расточке редукторов иногда межцентровые расстояния не выдерживаются и наблюдается перенос осей. В результате появляются пригоночные работы и удлиняется цикл сборки.

Карусельщики Уралмашзавода Д. А. Рогожин и Г. Г. Буряк предложили способ ускоренной выверки суппортов путем контрольных выточек. При работе на крупных карусельных станках это дает значительную экономию времени по сравнению с пробным проходом на всю длину. По этому способу растачивается только два пояска шириной 15—20 мм — один в верхней, а второй в нижней части отверстия (фиг. 125). Глубина резания при этом составляет 0,3—0,4 мм. После обработки верхнего пояска суппорт не отводится, а передвигается на ускоренной подаче в положение для растачивания нижнего пояска. Образующаяся в результате такого перемещения спиральная канавка стачивается при последующей обработке отверстия. После растачивания нижнего пояска подводят индикатор к резцедержателю и поворачивают суппорт на величину х, определенную по формуле

Обычно на карусельных станках обрабатывают по одной детали. Однако иногда при определенных формах и размерах деталей может производиться их одновременная обработка по несколько штук. Детали могут быть разложены на планшайбе или сложены по высоте пакетом. Пакетом успешно обрабатываются цилиндрические поверхности деталей типа тонких колец с уже обрабатываемыми торцовыми поверхностями. Предварительная выверка пакета колец производится при помощи угольников. При обработке отверстия крепление осуществляется при помощи болтов, планок и опорных стоек с наружной стороны пакета, а при обработке наружного диаметра аналогичное крепление осуществляется со стороны отверстия. Производительность труда возрастает в два раза по сравнению с обработкой тех же колец по одной штуке.

1) продольных салазок с револьверной головкой, предназначенных для выполнения основных переходов при наружной обработке изделия и обработке отверстия;

На рис. 18, б показан операционный эскиз обработки поверхности В серьги. Выдерживается исходный размер Н, заданный от плоскости Г, являющейся исходной базой обрабатываемой поверхности В. При обработке отверстия Б (рис. 18, в) выдерживается исходный размер L, заданный от оси 0А0А обработанного отверстия А. В этом случае ось 0АОА служит исходной базой.

При обработке отверстия Б (см. рис. 18, в) серьга устанавливается тремя установочными базами — плоскостью Г, отверстием А и наружной поверхностью Д, при

Рассмотрим утверждения, касающиеся следования в процессе изготовления детали двух объектов по отношению к третьему: 1) если при обработке плоских поверхностей фрезерный станок используется перед плоскошлифовальным, а плоскошлифовальный используется перед доводочным, то тем самым фрезерный станок применяется перед доводочным; 2) если при обработке отверстия на сверлильном станке сверление предшествует зенкеро-ванию, а зенкерование предшествует развертыванию, то тем самым сверление предшествует развертыванию и т. п. Сформулируем соответствующее правило.

Аппараты магнитной обработки воды могут быть применены при подпитке тепловых сетей, чугунных водогрейных и паровых котлов. Имеются опыты по обработке питательной воды ультразвуком и некоторые другие, однако они не получили пока практического применения.

При обработке питательной воды аммиаком могут создаваться условия для возникновения коррозии конденсаторных трубок со стороны конденсирующегося пара в присутствии наряду с аммиаком кислорода, поступающего с присосом воздуха в вакуумные системы. Установлено, что подобная коррозия и ее локализация существенно зависят от конструктивных особенностей конденса-

При обработке питательной воды аммиаком могут создаваться условия для протекания коррозии конденсаторных трубок со стороны конденсирующего пара. При гидразинной обработке воды также возникает возможность коррозии под действием аммиака, который образуется при разложении N2H4. Необходимым условием для протекания этого вида коррозии латуни является присутствие наряду с аммиаком также и кислорода, поступающего с присосом воздуха в вакуумные системы.

Полученные данные свидетельствуют о том, что к обработке питательной котловой воды высокого и сверхвысокого давлений, особенно к деаэрации (для понижения агрессивных свойств воды), должны быть предъявлены повышенные требования.

При обработке питательной воды гидразином сухой остаток воды не повышается. Избыточный гидразин при высоких температурах разлагается по реакции

Во время пуска и наладки установки по гидразинной обработке питательной воды необходимо осуществлять химический контроль в расширенном объеме. Целесообразно через каждые 3—4 ч проверять качество питательной воды перед экономайзером на содержание кислорода, гидразина, окислов железа и меди; 1 раз в смену определять содержание гидразина, окислов железа и меди, аммиака в котловой воде, насыщенном и перегретом паре, а также в конденсате турбин. При установившейся эксплуатации установки содержание кислорода, гидразина, окислов железа и меди достаточно контролировать 1 раз в сутки по всему тракту, а концентрацию кислорода и гидразина в питательной воде— 1 раз в смену. Крепость рабочего раствора гидразина определяют непосредственно перед пуском установки в работу. Содержание кислорода определяют визуально при помощи метиленового голубого, содержание гидразина — колориметрическим способом с применением парадиметила-минобензальдегида; окислов меди — способом с применением диэтилдитиокарбомата свинца и с экстрагированием полученного медного комплекса хлороформом; содержание аммиака определяют реактивом Неслера.

При докотловой обработке питательной воды фосфатирование котловой воды для котлов с давлением менее 16,7 бар необязательно. Для предотвра-

щения накипеобразования и коррозии металла минимальная щелочность котловой воды при докотловой обработке питательной воды должна составлять не менее 3 мг-экв/кг, при внутрикотловой обработке — не менее 10 мг-дкв/кг.

В целях наиболее эффективного использования обменной емкости смешанного слоя было бы желательно, чтобы моменты наступления проскока в фильтрат катионов и анионов совпадали. Обычно фильтры совместного Н — ОН-ионирования дают неодновременный проскок катионов и анионов. Это объясняется прежде всего тем, что пока еще отсутствует теоретически обоснованный расчет шихты смешанного слоя. Помимо этого, в системе кон-денсатоочистки могут иметь место переменные во времени нагрузки на катионит и анионит, приводящие к более быстрому истощению одной из составляющих смеси. Изменения нагрузки на катионит обусловливаются, например, изменением концентрации аммиака, который поступает в пар, вырабатываемый парогенераторами, а следовательно, и в конденсат турбин, при аминировании и гидразинной обработке питательной воды.

воды в чистом отсеке и в котлах без ступенчатого испарения при докотловой обработке питательной воды должна быть не меньше 1 мг-экв/кг, а при внутрикотловой обработке — не менее 7—10 мг-экв/кг [Л. 74].

При термической обработке питательной воды устраняется кислородная коррозия котла, так как термоумяг-