Объемного содержания

б) объемного регулирования;

где (Одер и М дСр — частота вращения и момент двигателя для некоторого характерного режима работы при постоянной нагрузке. Величина у определяет изменение момента двигателя в процентах на 1% изменения частоты вращения. Для двигателей с жесткой статической характеристикой (электрических постоянного тока независимого возбуждения, электрических асинхронных с короткозамкнутым ротором, гидростатических объемного регулирования) величина у велика и может изменяться в диапазоне 10, . . ., 100. Для электрических двигателей постоянного тока с последовательным возбуждением, гидростатических дроссельного регулирования, двигателей внутреннего сгорания, газовых турбин, имеющих мягкую статическую характеристику, величина у мала и может изменяться в диапазоне 0, . . ., 10.

Tc + Т1/—-для гидропривода объемного регулирования;

Пневматический привод почти не используется в системах контурного управления, главным образом из-за сжимаемости рабочего тела и связанной с этим нестабильностью характеристик. Широкое распространение в системах контурного управления движением машин, а также в позиционных системах получили следящие электрогидравлические приводы. В следящих системах используются гидроприводы как с объемным, так и с дроссельным регулированием (см. рис. 15, а, б). В системе объемного регулирования, как указывалось в § 2, входным параметром и является угловая координата отклонения шайбы насоса; в следящей системе имеется обратная связь, связывающая некоторой передаточной функцией параметр и с выходными координатой х и скоростью х. В общем случае имеем

70. Ф и л а т о в И. Н. Некоторые вопросы работы гидропривода объемного регулирования. Труды ЛПИ, № 231, 1964.

в) объемного регулирования.

Под гидропередачей объемного регулирования понимают гидропередачу, в которой регулируемыми являются как насос, так и гидромотор. Регулирование осуществляется изменением рабочего объема соответ-

В гидропередаче объемного регулирования с регулируемыми насосом и гидромотором регулирование от минимальной скорости до некоторой средней ее величины в диапазоне оа (рис. 2.13) осуществляется путем изменения рабочего объема насоса WH. Такое регулирование называется регулированием с постоянным крутящим моментом, так как имеется в виду, что давление рн в гидропередаче постоянно (на рис. 2.13 изображено прямой Я/С). Поэтому изменение мощности в этом случае изображается лучом О А.

На диаграмме — характеристике объемного регулирования скорости гидродвигателя (рис. 3.2) отмечаем точку emln = 3 ч-4 и проводим прямую 4—3—2—/, которая пересечет гиперболу в точке 5 наибольшего давления.

Рис. 3.2. Характеристика объемного регулирования скорости гидродвигателя

В этом состоит сущность дроссельного регулирования. В схемах объемного регулирования изменение сопротивления в цепи

Из соотношений (10) — (12) с учетом объемного содержания кислорода в воздухе (21 %) и топливе О/(100ро.) получаем количество воздуха, теоретически необходимое для полного окисления горючих элементов,

Из соотношений (10)—(12) с учетом объемного содержания кислорода в воздухе (21 %) и топливе О/(100ро.) получаем количество воздуха, теоретически необходимое для полного окисления горючих элементов.

тика, образующаяся при кристаллизации под давлением, отличается высокой концентрацией кремния. Последний измельчен сильнее, чем в обычных условиях литья. Уменьшение объемного содержания эвтектики в сплаве при одновременном повышении концентрации в ней кремния и измельчении ее зерен происходит тем сильнее, чем больше давление. В ряде случаев наблюдается дробление дендритов, что происходит в период их выделения из расплава до кристаллизации эвтектики.

Фиг. 41, Зависимость магнитной проницаемости от объемного содержания диэлектрика: / —молибденовый пермаллой; 2 — карбонильное железо

Прибор обеспечивает непрерывное локальное измерение объемного содержания ферритной фазы в стали при сканировании поверхности контролируемого изделия преобразователем. Он снабжен световым сигнализатором брака. Градуировка прибора производится по эталонным образцам контролируемой стали с известным содержанием ферритной фазы.

По электрическим характеристикам материала, полученным расчетным или экспериментальным путем, могут быть определены другие характеристики состава и структуры материала, из которых в первую очередь представляет интерес определение содержания компонентов гетерогенной среды, в частности коэффициент армирования композитных материалов. Параметры таких гетерогенных систем вычисляют с помощью формул, определяющих средние значения диэлектрической проницаемости *• через диэлектрические проницаемости компонентов и их объемную или массовую концентрацию (табл. 3). Эти формулы могут быть использованы и для обратной задачи — определения характеристик состава материала, например коэффициента армирования, пористости, влажности по диэлектрической проницаемости всей композиции и отдельных ее компонентов, а также для определения диэлектрической проницаемости одного из компонентов, если известны остальные параметры. Для более удобного и оперативного получения результатов контроля могут быть составлены номограммы. На рис. 9 приведены номограммы, предназначенные для определения объемного содержания сферических включений (алгоритм нахождения этого параметра — слева) и диэлектрической проницаемости включений (алгоритм справа). При

Рис. 9. Номограмма для определения объемного содержания и диэлектрической проницаемости сферических включений

Изложены методы расчета упругих свойств композиционных материалов с пространственными схемами армирования. Приведены упругие, теплофизические и прочностные характеристики пространственно-армированных композиционных материалов с разной структурой армирования. Рассмотрено влияние структурных и технологических параметров, объемного содержания и свойств арматуры и матрицы на характеристики композиционных материалов.

Влияние свойств арматуры. Установление зависимости прочности исследуемых материалов от свойств и объемного содержания арматуры представляет более трудную задачу, чем описание упругих характеристик. Это обусловлено в некоторой степени отсутствием теоретических зависимостей, описывающих прочность рассматриваемого класса материалов, а также отсутствием опытных данных, устанавливающих характер изменения прочности от указанных параметров. Имеющиеся экспериментальные данные (см. табл. 4.9) не позволяют решить поставленную задачу, так как относятся к материалам, отличающимся друг от друга объемным содержанием волокон и степенью их искривления. Некоторое качественное представление о зависимости прочности рассматриваемого класса материалов от их структурных параметров и свойств арматуры можно получить, используя покомпонентный расчет [4]. В его основу положена оценка предельных напряжений, возникающих в арматуре и в связующем, при действии на материал определенного поля напряжений.

Влияние шага укладки волокон на упругие характеристики. Предложенные в § 5.1 расчетные зависимости для определения упругих характеристик трехмерноармированных материалов не учитывают такие весьма важные структурные параметры, как форма поперечного сечения волокон, и шага (плотность) их укладки. Расчет де-формативных характеристик был основан только на значении объемного содержания арматуры в направлениях армирования и свойствах исходных компонентов. Трехмерноармирован-ные композиционные материалы могут иметь одинаковые содержание арматуры и свойства исходных компонентов, но существенно различаться между собой формой сечения волокон и шагом их укладки, особенно при малом содержании волокон в направлении 3. Наличие различного шага укладки волокон вдоль координатных осей может являться одной из причин отличия расчетных значений упругих констант, вычисленных по зависимостям, приведенным в § 5.1, от реальных характеристик материалов, в частности

Прочность при растяжении и сжатии в направлении у оказывается на 60 % больше соответствующих значений характеристик направления х (см. табл. 5.11), в то время как различия в коэффициентах армирования для этих направлений не превышают 10 %. Такое расхождение в значениях указанных прочностей в значительной степени обусловлено структурой армирования. Подтверждается это тем, что для стеклопластика первого типа, отличающегося схемой армирования от второго типа, пределы прочности при изгибе и сжатии в направлении х с учетом объемного содержания арматуры практически не отличаются от значений указанных характеристик направления у. Значения прочности при сжатии в направлении z обоих типов материалов оказались выше, чем значения прочности в двух других направлениях, в то время как содержание арматуры в первых двух направлениях значи-