Объемного сопротивления

верхний предел которого аг (представляющий высоту воздушного объема в конце процесса) находится из очевидного объемного соотношения

верхний предел которого ах (представляющий высоту воздушного объема в конце процесса) находится из очевидного объемного соотношения

Материалы с переменной плотностью по толщине применяют в конструкциях, нагружаемых перпендикулярно плоскости армирования [38]. У композиционных материалов, изготовленных по схеме 1.2, ж, наружные слои обладают высокой прочностью и жесткостью на изгиб и кручение, а внутренние — достаточным сопротивлением межслойному сдвигу. При наличии волокон, искривленных только в направлении х, изменение угла наклона 6 приводит к улучшению одних характеристик материала и ухудшению других (рис. 1.3). Комбинированная укладка прямых и искривленных волокон в направлении х (см. рис. 1.2, д, е) позволяет регулировать характеристики материала за счет их объемного соотношения.

пожароопасны, поэтому все большее применение находят водные растворы глицерина и крахмала. Однородности растворов и отсутствия в них пузырьков воздуха добиваются тщательным перемешиванием и кипячением. Технологична и дешева контактная жидкость, для приготовления которой достаточно развести в холодной воде размельченный обойный клей типа КМЦ и выдержать раствор в течение б ... 8 ч. Нужная консистенция смазочного материала достигается варьированием объемного соотношения клея и воды в пределах от 1 : 3 до 1 : 1. Для обеспечения антикоррозионных свойств водных растворов в них добавляют ингибиторы (соду, нитрит натрия и др.).

Заданный уровень указанного комплекса механических, физических и других свойств формируется в процессе изготовления — конструирования материала непосредственно из компонентов. Вариацией числа, объемного соотношения компонентов и изменением структуры армирования можно в широких пределах целенаправленно изменять и регулировать свойства и создавать принципиально новые материалы с таким сочетанием характеристик, которое недостижимо в традиционных материалах [80]. Например, по данным конструкторов, применение боралюминие-вого композиционного материала в планере самолета F-106A (М-2) позволило бы снизить его массу с 3860 до 2990 кг, т. е. на 23%, в том числе массу фюзеляжа и стабилизатора на 28%, крыльев— на 25% и элеронов — на 11%. Снижение массы позволит 230

В целях проверки предложенной расчетной модели Огасавара [75] провел экспериментальное Исследование истечения насыщенной воды при давлении до 70 атм на длинных каналах (с?=10-ь50 мм; /=1004-2200 мм). В этой же работе определено истинное объемное паросодержание на некотором удалении вверх по потоку от выходного сечения (использован принцип изменения проводимости воды в зависимости от степени «запаривания» потока). На рис. 1.2 представлено сопоставление экспериментально определенного (с помощью измеренного объемного соотношения фаз Р) коэффициента скольжения у с рассчитанным .по модели Фауске и по модели Огасавары [73, 74]. При этом зависимость Фауске y = f(p) является функцией только давления, а в модели Огасавары yo = f(p, x) (хкр на, рис. 1.2 — паросодержание в выходном сечении). Верхняя группа точек получена на модели кольцевого потока, нижняя группа точек — на модели гомогенного потока. Тот факт, что теоретические зависимости для у легли между этими двумя группами точек", приводит автора к мысли, что реальный поток представляет собой среду смешанной .структуры: кольцевой и дисперсной. По поводу этих опытов Огасавары следует заметить,, что на некотором удалении от выходного сечения значения коэффициента скольжения среды близки к прогнозируемым (см.

Анализ опытных данных показывает, что массовые расходы— функции начальных параметров смеси р\, х\, рь Полученные экспериментальные данные можно представить в виде кривых, представляющих собой зависимость массовых расходов смеси от объемного соотношения газа. Рь начальной влажности пара в смеси (1— х\) и давления смеси перед каналом .истечения pi.

Аналогичная картина зависимости массовых расходов от влажности пара и объемного соотношения Р! сохраняется и для других давлений.

Рис. 4.2. Зависимость скорости звука в двухфазной смеси ист от объемного соотношения фаз fh при разных значениях давления рз в выходном сечении:

Рис. 4.4. Зависимость скорости звука асм в двухфазной смеси от давления в выходном сечении р-г. при разных значениях объемного соотношения

реход), теплообмен и обмен количеством движения. Если не успевает произойти (пол-ностью заторможен) фазовый переход, то изменение скорости звука характеризуется кривой 2. Кривая 3 характеризует изменение скорости звука в зависимости от объемного соотношения фаз в смеси, если за время распространения звуковой волны полностью завершается обмен количеством движения между фазами.

Величиной удельного объемного сопротивления металлов, из которых изготавливают рассматриваемые конструкции и сооружения, как правило, можно пренебречь, величина удельного поперечного сопротивления покрытий определяется их пористостью, водо-, газо- и ионопроницаемостью, составом рассматриваемой коррозионной среды и целым рядом других факторов. В связи с этим величина рп значительно изменяется как для разных покрытий, так и в процессе эксплуатации покрытий одного и того же типа. Некоторые усредненные значения этой величины для распространенных на практике битумных покрытий приведены в табл. 1.7.

Величина удельного объемного сопротивления изоляционных материалов (PV ) используется при расчете сопротивления изоляции между деталями, необходимой для устранения или снижения скорости контактной коррозии. Величина ру определяется типом материала и существенно зависит от влажности окружающей среды и скорости увлажнения рассматриваемых материалов.

Значения удельного объемного сопротивления некоторых распространенных изоляционных материалов указаны ниже:

Логарифмы удельного объемного сопротивления ^, о> § ^ К 3; 5 <г tge 0,11 0,10 0,08 0,06 0,0 If 0,02 °2 II

Электростатические свойства (антистатические свойства) устанавливаются (ГОСТ 16185—70) на основе определения следующих показателей при температуре 20±2°С и влажности 65-^5%: удельного поверхностного и объемного сопротивления по ГОСТ 6433—71; начальной плотности заряда и полупериода утечки заряда (времени спада заряда наполовину по отношению к первоначальному) по ГОСТ 16185—70.

где Ах°, Ау°, Az° — компоненты тензора объемного сопротивления; уэф — эффективная вязкость жидкости в межтрубном пространстве; Фх, Фу — компоненты дополнительного, «инерционного» вектора, зависящие от Vux, Vuy, Vuz, Vp — локальных отклонений скорости и давления в пределах ячейки пучка.

Р=:р/(рмср2) — безразмерное давление (переменная Эйлера); Кеэф=ыср?/Уэф — эффективное число Рейнольдса; Аг, Аг — безразмерные компоненты тензора объемного сопротивления; b — коэффициент анизотропии инерционных сил [26]: b «2 — е согласно [27]; Ar=g'L(pA7')/ucp2 — число Архимеда; е — пористость пучка.

Второй способ, предложенный авторами, состоит в выделении главной (линейной) части члена объемного сопротивления

г г 1 — сила объемного сопротивления в проекциях

Во-первых, силы объемного сопротивления почти во всей области решения в несколько раз превосходят инерционные силы, которые, в свою очередь, во много раз больше сил вязкостного взаимодействия. Во-вторых, только в области кромок входного и выходного окон, где существенны градиенты скорости инерционного и вязкостные силы играют заметную роль; там же находятся и главные источники функции завихренности, определяющие характер течения. Этот расчетный факт находит и экспериментальное подтверждение.

Новые возможности для неполного и приближенного моделирования возникли при анализе комплексных критериев подобия из уравнений гомогенной модели гидродинамики и теплопереноса в пучках стержней [10]. Тот факт, что главными членами уравнения движения в гомогенной модели являются члены объемного сопротивления и инерционные члены, позволяет приближенно считать приведенные коэффициенты сопротивления Az и Аг числами подобия. Расписав их подробнее в виде