Обработки жесткость

Сплав ВК6М предназначается для чистовой получистовой обработки жаропрочных сталей и сплавов, нержавеющих сталей аустенит-ного класса, специальных твердых .чугунов и бронзы, сплавов легких металлов, твердых и абразивных материалов, пластмасс, стекла, термически необработанных углеродистых и легированных сталей.

В производстве жаропрочных сплавов электропечи сопротивления используют для изготовления модельных масс и для проведения термической обработки жаропрочных отливок.

тивно предохраняет твердосплавную основу. Указанные закономерности справедливы для условий обработки резанием конструкционных сталей и чугуна. Применение износостойких покрытий при резании труднообрабатываемых материалов - титановых, никелевых, хромо-никелевых сплавов - малоэффективно. Это связано с высокой твердостью и прочностью этих материалов, их высокой химической активностью, а также с упрочнением в процессе механической обработки. Указанные причины приводят к снижению работоспособности твердосплавного инструмента с однослойным покрытием из-за хрупкого разрушения при циклическом нагружении и потери формоустойчивости режущего клина в условиях повышенных температур. Поэтому для повышения эффективности механической обработки жаропрочных и особо-прочных сплавов используют специально разработанные покрытия на основе композиционных и многослойных систем 1116, 118]. При создании таких систем учитывают их совместимость с материалом твердосплавной матрицы.

5. Александров В. П. Исследование технологических характеристик электроэрозионной обработки жаропрочных материалов.— М.: Наука, 1964.

; механических и электрических методов обработки жаропрочных сплавов, стали ЭИ961 и титанового сплава ВТ9

1. Александров В. П. Исследование технологических характеристик электроэрозионной обработки жаропрочных материалов. М., «Наука», 1964, 124 с.

Табл. 10. — Режимы термич. обработки жаропрочных литейных магниевых сплавов

Монолитный твердосплавный инструмент предназначен, прежде всего, для обработки жаропрочных, нержавеющих и титановых сплавов, а также пластических масс с абразивными наполнителями, например, стеклопластиков. Износостойкость его в 5—20 раз выше, чем быстрорежущих сталей, обеспечивается также повышение производительности обработки в 2-т-З раза, точности и чистоты — на один-два класса. Монолитными выпускаются фрезы угловые, кана-вочные, шпоночные (диаметром 2—14 мм), концевые (диаметром 3—12 мм, а со стальным хвостовиком — до 18мм), развертки (диаметром 2—10 мм), сверла диаметром 1—10 мм цельные короткой серии и диаметром 3—10 мм нормальной длины с припаянными хвостовиками и т. д. Фрезы трехсторонние из сплава ВК.6М при обработке стали ШХ15, термообработанной до твердости HRC 50—56, по стойкости в 10 раз превышают стойкость фрез из стали R18.

29. Механические свойства и режимы термической обработки жаропрочных сталей с интерметаллилным упрочнением

40. Механические свойства и режимы термической обработки жаропрочных никелевых сплавов

Р9К5, Р9КЮ Инструмент с повышенной по сравнению со сталью Р 18 производительностью, красностойкостью и горячей твердостью для обработки жаропрочных и титановых сплавов и других труднообрабатываемых материалов. Сталь склонна к обезуглероживанию Резцы, фрезы, червячные фрезы, вставные ножи, специальные сверла

Последний вывод можно интерпретировать также следующим образом: точность обработки на предварительных операциях не должна превышать уровень, при котором она будет оказывать влияние на точность последней, завершающей операции. Целесообразность мероприятий по повышению точности при выполнении предварительных операций должна оцениваться в сравнении с эквивалентными (с точки зрения качества готовой продукции) мероприятиями для станков завершающей операции (схема обработки, жесткость конструкции, технологические режимы и т. д.).

Как известно, основной характеристикой качества технологической операции является диапазон рассеяния характеристик качества партии готовых изделий <йг (см. рис. 7.4). Например, поле рассеяния размеров при отсутствии подналадок зависит от параметров данного технологического оборудования (жесткость, геометрическая точность узлов, виброустойчивость); технологических режимов и усилий обработки; качества обрабатываемых материалов на входе данной операции сог_г. В общем случае чем выше поле рассеяния размеров заготовок перед выполнением технологической операции (cOj_i), тем выше поле рассеяния размеров изделий после операции (сог), т. е. функциональная зависимость й)г=/(сОг.л) носит монотонный, возрастающий характер, который в общем виде показан на рис. 7.5. Даже при обработке совершенно одинаковых заготовок (со^ == 0) размеры партии изделий будут иметь некоторый диапазон рассеяния сог = шяг- вследствие биений шпинделя, возникающих при обработке вибраций, упругих отжимов, неравномерной твердости обрабатываемых материалов и т. д. Величина <«>с,- представляет собой характеристику техноло-

Жесткость приспособлений во многих случаях является фактором, сильно влияющим на точность обработки.

Состояние оборудования и в первую очередь его жесткость, точность и степень изношенности имеют большое значение для достижения высокой точности и чистоты обработки. Жесткость шпинделя

и суппортной части станка определяет величину отжатий детали и инструмента, а следовательно, и точность размера и формы обрабатываемой детали. Недостаточная жесткость шпинделя, кроме того, влияет на чистоту поверхности, особенно при повышенных режимах обработки. Шпиндель начинает «дробить», и на поверхности детали появляются характерные волны или сетка.

На размерный износ влияют материал режущего инструмента, конструкция, геометрия и состояние лезвия, режимы обработки, жесткость системы и другие факторы. Например, зависимость радиального (размерного) износа от времени работы Т (мин), скорости резания v (м/мин) для обработки деталей из стали 45 резцом с пластиной из твердого сплава Т15К6 может быть выражена формулой

Инструмент Условия работы Рекомендуемая марка сплава для обработки Жесткость системы станок — деталь — инструмент .

Инструмент Условия работы Рекомендуемая марка сплава для обработки Жесткость системы станок — ДР-таль — инструмент

Количество карбоната кальция, вводимого при карбонатной коррекционной обработке, зависит как от условий эксплуатации, так и от содержания бикарбоната или карбоната натрия в умягченной питательной воде. Например, количество карбоната натрия, остающегося в воде после известково-содового умягчения с доумягчением алюминатом натрия, часто бывает достаточным для того, чтобы исключить образование сульфатной накипи в котлах с давлением до 14 ат. Для проведения успешной коррекционной обработки жесткость умягченной котловой воды следует понизить до величины, не превышающей 0,2 мг-экв/л.