Обработки находится

Эффект улучшения, т. е. повышение механических свойств стали после двойной обработки, наблюдается лишь при отпуске до температур, при которых сохраняется ориентация по мартенситу. Типичные структуры конструкционной улучшаемой стали показаны на рис. ЗОО.а, б.

оксидирования свыше 1—3 ч практически не меняется. Аналогичные результаты получены при изучении различных методов химико-термической обработки титановых сплавов. Наибольшее снижение усталостной прочности после поверхностной химико-термической обработки наблюдается у высокопрочных сплавов, наименьшее-у технически чистого титана. Общее снижение предела выносливости после проведения поверхностного химикб-термического упрочнения происходит вследствие снижения работоспособности поверхностных слоев и понижения сопротивления усталости основного металла в результате структурных изменений после нагрева, особенно высокотемпературного. По данным Н. И.Лоша-ковой, после полного удаления оксидированного или азотированного слоя предел выносливости основы ниже исходного на 10—12 %.

Для режимов механической обработки, характеризующихся большим силовым воздействием на поверхностные слои металла и сравнительно низкой температурой деформации его (упрочняющая обработка роликом), процесс рекристаллизации их усиливается. Так, после двухчасовой выдержки при 800° С наблюдается рекристаллизация для всех режимов упрочняющей обработки, но степень развития этого процесса различна. Если для образцов после обкатки с усилием Р = 100 кгс наблюдается начальная стадия рекристаллизации (только на передних линиях) — обнаруживаются очень мелкие точки, то для образцов, обкатанных роликом с усилием Р = 500 и Р = 1000 кгс, рекристаллизация имеет место на всех линиях рентгенограмм. После вакуумного отжига при 875° С с выдержкой 25 ч с достариванием при 800° С в течение 8 ч образцов, обработанных шлифованием, на передних линиях рентгенограмм, снятых под углом 25°, четко видно начало рекристаллизационного процесса — появление первых интерференционных пятен в виде точечных уколов. На образцах с поверхностным упрочнением обкаткой роликом после аналогичной термической обработки наблюдается значительная рекристалли-

На рис. 120 показаны кривые опорной площади для стальных плоских шлифовальных поверхностей. На рис. 121 приведены типы начальных участков кривых опорных поверхностей для случая, когда анализ шероховатости поверхности проводился отдельно в поперечном и продольном направлениях. Из табл. 23 видно, что каждому виду обработки соответствуют свои значения v и Ъ. Во всех случаях, когда проводится совместный учет шероховатости поверхности в продольном и поперечном направлениях, значения v превышают единицу (рис. 121, кривая 3). В пределах каждого вида обработки наблюдается вполне определенная закономерность: чем выше класс чистоты, тем меньше значение v и больше значение Ь.

При обработке резанием формы неровностей как в поперечном так и в продольном сечениях представляют собой треугольники (см. рис. 121) с различными размерами оснований, радиусами закругления вершин и углов профиля. С повышением классов чистоты для каждого метода обработки наблюдается уменьшение углов профиля и увеличение радиусов закругления. Таким образом, зная значение углов профиля, радиус закруг-

При обкатке сварных соединений без термической обработки наблюдается неравномерность глубины наклепа. Глубина наклепа основного металла в зависимости от, усилия на ролике подчиняется известному выражению [14]

На рис. 3 показаны кривые опорной площади для стальных плоских шлифовальных поверхностей. На рис. 4 приведены типы начальных участков кривых опорных поверхностей для случая, когда анализ шероховатости проводился отдельно в поперечном и продольном направлениях. Из табл. 5 видно, что каждому виду обработки соответствуют свои значения v и Ь. Во всех случаях, когда проводится совместный учет шероховатости в продольном и поперечном направлениях, значения v превышают единицу (рис. 4, кривая 3). В пределах каждого вида обработки наблюдается вполне определенная закономерность: чем выше класс чистоты, тем меньше значение v и больше значение Ь.

При обработке резанием формы неровностей как в поперечном, так и в продольном сечениях представляют собой треугольники (рис. 4) с различными размерами оснований, радиусами закругления вершин и углов профиля. С повышением классов чистоты для каждого метода обработки наблюдается уменьшение углов профиля и увеличение радиусов закругления. Таким образом, зная значение углов профиля, радиус закругления профиля, а также высоту неровностей, можно полнее оценить способность данной поверхности к увеличению опорной площади. Для более

Наибольшее уменьшение накипеобразования и изменения физико-химических свойств воды в результате магнитной обработки наблюдается при вполне определенных оптимальных условиях работы прибора. Обычно чем больше скорость воды, чем ниже общее солесодержание, чем выше диамагнитная восприимчивость ионов, содержащихся в воде, чем больше количеств перемен направлений и общая протяженность магнитных полей, чем выше температура, тем при меньших значениях напряженности магнитного поля наблюдается наибольший эффект.

Количество взвешенных частиц в питательной воде при этом может оказаться недостаточным и антинакипный эффект магнитной обработки будет понижаться. Уменьшение эффекта магнитной обработки наблюдается также при разбавлении воды конденсатом. В этих случаях (при добавке 30% конденсата) для обеспечения достаточного снижения накипеобразования необходимо установить дополнительный (второй) прибор перед питательным насосом (нагревательным аппаратом).

Наибольшее уменьшение накипеобразования и изменения физико-химических свойств воды в результате магнитной обработки наблюдается при вполне

Механизм образования макронапряжений в процессе механической обработки. Деформированный металл поверхностного слоя детали после механической обработки находится в напряженном состоянии, в нем возникают остаточные напряжения: макро-и микронапряжения и напряжения 3-го рода (искажения кристаллической решетки); при этом глубина проникновения последних больше, чем остальных.

Поэтому большинство чистовых шлифовальных операций выполняется на основном оборудовании. Крупные и тяжелые детали иногда шлифуются с помощью установленного на суппорт токарного, карусельного, продольно-строгального или другого станка специального съемного шлифовального приспособления. В этом случае чистота обработки находится в пределах 7—8 классов, а точность в пределах 2—3 классов. Однако широкого распространения такие приспособления не получили из-за малой производительности процесса и необходимости предохранения направляющих станка от попадания на них шлифовальной пыли.

Точность обработки находится в пределах 5—8 мк при эллиптичности 3— Ь мк на диаметрах 15—100 мм.

его на однопозиционнои машине, когда объект обработки находится на одном и том же рабочем месте и над ним совершаются поочерёдно все операции с помощью различных агрегатов машины, расположенных в одном месте. Темп Т0 в этом случае равен сумме

Оценивая конструкцию станка попутного точения, следует отметить, что главные несущие узлы: суппорты и шпиндель расположены в одном корпусе с постоянным межцентровым расстоянием, что с технологической точки зрения позволяет получить наибольшую точность и жесткость конструкции. Привод к суппортам и шпинделю размещается в одном корпусе. В зоне обработки находится только минимально необходимое количество подвижных деталей: головки суппортов и фланец шпинделя. Вследствие этого имеется свободный рабочий объем перед суппортами, что создает благоприятные условия для отвода стружки и обслуживания станка. В существующих универсальных полуавтоматических и автоматических токарных станках рабочий объем станка насыщен большим количеством подвижных элементов (суппортов, бабок и т. п.), затрудняющих отвод стружки и обслуживание. Известно, что при обработке стальных деталей на станках токарной группы отвод стружки остается еще не решенной проблемой.

Пониженная теплоемкость упаковочного материала и неизбежное значительное увеличение общей массы садки удлиняют до 120—140 час. операции нагрева и охлаждения при термообработке для получения обезуглероженного ковкого чугуна. Оптимальная температура обработки находится в пределах 950—1050° С с выдержкой 30—40 час.

Обработанная притиркой поверхность соответствует 11—14-му классам чистоты поверхности. Точность обработки находится в пр'еделах 1-го класса и выше. Достигаемая точность диаметральных размеров— до ±0,5 мк и непараллельность плоскостей —до +1,0 мк. При особо тонкой доводке точность плоскопараллельных плиток достигает 0,05 мк.

Точность обработки находится в пределах 3—4-го классов.

В радиоэлектронной, приборостроительной и электротехнической промышленностях с помощью электрофизических и электрохимических методов обрабатываются материалы с повышенными физико-механическими свойствами: ферромагнитные сплавы, ферриты, специальная керамика, германий, кремний, синтетические рубины, алмазы и т.д., обработка которых механическими методами весьма трудоемка или невозможна. В авиационной, ракетной технике и турбонасосостроении электроэрозионным и электрохимическим методом изготавливаются большинство деталей со сложной формой фасонных поверхностей, например, лопатки рабочих колес турбин и насосов, цельные роторы, направляющие аппараты и т. д. Особенно большая эффективность от применения электрофизических методов обработки достигается при изготовлении точных и миниатюрных деталей. Задачи, связанные с обработкой прецизионных деталей машиностроения, когда точность обработки находится в пределах 2—5 мк, весьма успешно решаются при применении электрофизических и электрохимических методов, в то время как изготовление деталей этой точности механической обработкой сопряжено с большими трудностями. Указанные методы весьма эффективны в технологических процессах, эквивалентных шлифованию и полированию, так как легко обеспечивают обработку вязких металлов с чистотою поверхности до 11—12 класса. Весьма целесообразна обработка тонкостенных конструкций и деталей без заусенцев иди снятие их с деталей, обработанных другими методами. Обработка полостей или отверстий в труднодоступных местах также легко осуществляется с помощью электрофизических и электрохимических методов.

Скорость съема Q материала на черновых режимах достигает 20...30 мм3/мин, а на чистовых - 1 мм3/мин; точность обработки находится в пределах 5...20 мкм; параметр шероховатости обработанной поверхности Ra = 0,8...3,2 мкм.

9,5 кгс/мм* после двойной стабилизации и 12 кгс/мм^ после аусте-нитизации и ступенчатого старения. При длительности испытания 104 ч и выше величина относительного сужения образцов в исходном состоянии падает до 3—4%, после двойной стабилизации составляет 5—6%, а в состоянии многоступенчатой обработки находится на уровне 35—45%. Для последнего термического состояния эти показатели достаточно стабильны и в процессе испытаний большей длительности.

Термическую обработку изделий после цианирования — закалку — проводят непосредственно из ванн, а затем дают низкий отпуск при температурах порядка 180-200 °С. Твердость насыщенного слоя после термической обработки находится в пределах 58-64 НКСЭ.