Объемного внутрипорового

F 03 {Гидравлические (В — Машины и двигатели непоршневого типа; С — Двигатели объемного вытеснения); D — Ветряные двигатели; G— Пружинные, гравитационные, инерционные и другие аналогичные двигатели)

F 04 [Гидравлические машины объемного вытеснения <В — Насосы и компрессоры', С — С вращающимися и (или) качающимися рабочими органами, насосы и компрессоры); D — Насосы и компрессоры необъемного вытеснения; F — Нагнетание текучей среды путем непосредственного контакта с другой текучей средой или путем использования нагнетаемой среды, сифоны ]

Вакуумные {грейферы В 66 F 9/18; держатели {обрабатываемых деталей В 25 В 11 /00; для станочных инструментов В 23 Q 3/00); зажимные патроны токарных станков В 23 В 31/30; захваты для подъемных кранов В 66 С 1/02; компрессоры <С 25/02; (необъемного D 19/04; объемного В 37/02-37/08, 37/14) вытеснения) F 04; литейные машины для удаления воздуха из форм В 22 D 17/14; насосы [F 04 (многоступенчатые С 23/00, 25/00; молекулярные D 19/04); объемного вытеснения В 37/02-37/08, 37/14]; подъемники жидкостей F 04 F 1/00, 3/00; присосы, использование для подачи изделий к машинам (станкам) В 65 Н 5/08; смесители В 01 F 13/06; сосуды F 17 С 3/08; сушилки F 26 В 5/04; тормозные системы В 60 Т 13/46-13/56, В 61 Н; устройства [для литья керамического материала в формы В 28 В 21/36-21/40; для подачи изделий из стопок или к машинам (станкам) В 65 Н 5/22; для разделения изделий, уложенных в стопки В 65 Н 3/64; для удержания изделий и заготовок <В 25 В 11/00; в металлорежущих станках В 23 Q 3/08)]}

Гибочные прессы В 30 В 1/26; Гигрометры G 01 (N 5/02, 19/10, 25/66; W 1/11); Гидравлическая тяга в локомотивах и моторных вагонах В 61 С 11/06; Гидравлические [амортизаторы
Двигатели {внутреннего сгорания [F 02 {свободнопорш-невые В 71/00-71/06; со сжатием (воздуха В 3/00-3/12; горючей смеси В 1/00-1/14); на твердом топливе В 45/00-45/10; устройства для ручного управления D 11/00-11/10; с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08); G 01
Компрессоры [F 04 (агрегатирование с приводными устройствами В 35/00-35/06, D 25/02-25/06; с качающимися рабочими органами С 21/00; с мускульным приводом В 33/00-33/02; необъемного вытеснения (конструктивные элементы и системы D 29/00-29/70; роторы D 29/26-29/38); объемного вытеснения (конструктивные элементы В 39/00-39/16; для особых рабочих сред В 37/18-37/20); приспосабливание для достижения глубокого вакуума С 25/02; регулирование D 27/00-27/02; с эластичными рабочими органами В 45/00-45/10); динамического диапазона усиления Н 03 G 7/00-7/08 ]

Нагревательные [камеры в машинах для литья под давлением В 22 D 17/02-17/12; колодцы для нагрева слитков С 21 D 9/70; печи промышленные F 27 В; устройства (для пайки металлов В 23 К 3/04; печей С 21 D 9/677, F 27 В 3/20, 5/14, 7/34, 9/36, 11/00, 13/12, 14/14, 15/14; в разбрызгивателях В 05 В 1/24; силовых установок и двигателей объемного вытеснения, работающих на горячих газах F 02 G 1/055; в смесителях В 01 F 15/06; для сушки F 26 В 23/00-23/10); элементы в устройствах для получения покрытий путем осаждения паров металлов С 23 С 16/46-16/50]

ДВС F 01 М 1/02); для накачивания шип транспортных средств В 60 С 23/10-23/14; для наполнения тары В 65 В 3/12: необъемного вытеснения F 04 D (агрегатирование с приводными устройствами 13/02-13/10; волнообразователи 35/00; качающиеся 33/00; кожухи, корпусы и патрубки 29/40-29/56; конструктивные элементы и системы 29/00-29/70; рабочие органы 29/18-29/24; с радиальным потоком 1/00-1/14: регулирование 15/00-15/02; сборка или разборка 29/60-29/64); объемного вытеснения <Т 04 В (конструктивные элементы 21/00); в гидравлических (муфтах D 31/00-31/08; передачах вращения Н 39/00, 41/02) F 16>]

Обвязывание изделий В 65 (В 13/00-13/34; конструктивные элементы и вспомогательные устройства обвязочных машин В 13/18-13/34; предохранительные элементы для связываемых изделий D 59/00-63/00); Обгонные муфты : Обезуглероживание (предотвращение при изготовлении формовочных смесей В 22 С 1/04-1/06; ферросплавов С 21 (диффузией D 3/04; в расплавленном состоянии С 7/068)); Обертки В 65 D ((амортизирующие для упаковки 81/14; заготовки оберток для упаковываемых 75/00-75/38) изделий и материалов; как упаковочный элемент 65/00-65/36); Оберточный материал В 65 В (подача для (завертывания 11/06-11/46; изготовления тары 41/00-41/18); устройства для (завертывания в него изделий 49/00-49/16; его поддерживания при упаковке

hv - интенсивность объемного внутрипорового теплообмена;

Основную роль в наиболее часто встречающихся ПТЭ играют составляющие переноса теплоты Ad2 T/dZ2; Gcdt/dZ, hv (T - f), для расчета которых необходимы экспериментальные данные по теплопроводности X пористых материалов и интенсивности hv объемного внутрипорового конвективного теплообмена.

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи hv. При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень резко — от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловыделением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного теплообмена от толщины образца [ 11]:

Рис. 4.7. Зависимость входящего в выражение (4.8) для расчета интенсивности hv объемного внутрипорового теплообмена сомножителя от х:

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский— шириной 5 или круглый - диаметром б), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя Хт мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = const. На входе в матрицу температура потока t0 постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Av объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня подводимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает.

Форсированный режим теплопереноса. При увеличении внешней тепловой нагрузки возрастает количество теплоты, передаваемое в единице объема от пористого материала к теплоносителю. При этом вследствие конечности величины hv интенсивности объемного внутрипорового теплообмена становится заметной и постепенно возрастает разность температур Т - 1 между каркасом и охладителем. Следует ожидать, что конечность величины hv отразится на результирующей интенсивности передачи теплоты от стенки канала к протекающему сквозь проницаемую матрицу теплоносителю.

Решения (5.57).«..(5.60) отличаются от результатов (5.22)...(5.28) при локальном тепловом равновесии (Т = t) для предельного случая (5.34) без учета осевой теплопроводности (Ре-»• °°, 5И = 4р21/Ре) появлением коэффициента (1 + 4juJ/у2), который и учитывает влияние конечности величины йу интенсивности объемного внутрипорового теплообмена у2 = /zv62/X. При у2 -+°°, когда (1 + 4ju2/-y2) -* 1, имеем T = t. Поэтому анализ результатов (5.57) ...(5.60) целесообразно провести для выяснения влияния параметра у2 при уменьшении его от у2 =°°.

Давление в двухфазном потоке поперек канала постоянно, поэтому температура f паровой фазы, равная температуре насыщения ts, также постоянна. Принимаем, что капиллярные силы обеспечивают равномерное распределение жидкости внутри пористой структуры (ее насыщенности х) поперек канала. Вследствие этого постоянна и интенсивность объемного внутрипорового теплообмена ftv(s), рассчитываемая по формуле (4.8). Вдоль канала ts падает, a hv (s) - возрастает. Граничные условия

Для выяснения причины существенного влияния параметра у на полученные результаты представим его в следующем виде: у = = [(5AV)/ (X/5)]1/2. Отсюда следует физический смысл у как меры отношения количества теплоты, передаваемой от проницаемой матрицы к теплоносителю за счет объемного внутрипорового теплообмена в канале, к количеству теплоты, передаваемой теплопроводностью через него. Из приведенных на рис. 5.15 данных видно, что при 7 < 1 общий процесс передачи теплоты лимитируется объемным внутрипоровым теплообменом, а при 7 > 7Д (например, при у = 10) лимитирующей составляющей является теплопроводность через пористый материал. В последнем случае (см. зависимость 5 на рис. 5.15) интенсивный перенос теплоты от пористого каркаса к теплоносителю qv = hv& происходит и завершается полностью в тонком слое у нагреваемой стенки, а до остальной части теплоносителя в канале тепло практически не доходит. Исправить такой неоптимальный режим при заданных \, hv можно за счет уменьшения ширины канала 5 - кривые 1...5 тогда следует рассматривать как распределение температуры в канале для 5 = 0,5; 1; 1,5; 2; 5 мм соответственно.

Здесь следует более подробно остановиться на количественной стороне результатов. Значение параметра 7i =31,6 при указанных выше величинах X, 5 получено при интенсивности объемного внутрипорового теплообмена Лу1 = Ю8 Вт/(м3 -К). С учетом выполненной ранее оценки такое значение ftvl является реальным и даже существенно заниженным. В то же время из данных, приведенных на рис. 6.6, а, следует, что при 7i > 31,6 длина К - L области испарения мала и не превышает 0,1 толщины стенки 6, т. е. при этих условиях k —I можно считать величиной достаточно малой и в некоторых случаях (например, при умеренных внешних тепловых потоках) область испарения можно принять в виде поверхности k — I -»• 0. В этом случае достаточно справедливы принятые допущения о постоянстве йу[ и ts в области испарения.

а — бесконечная величина коэффициента объемного внутрипорового теплообмена (Ну -» °»); б — конечная величина этого коэффициента (Av ч6 °°) для варианта конвективного внешнего нагрева; в - конечная величина коэффициента (fiv ?= °°) при смешанном конвективном и лучистом внешнем тепловом потоке

В области испарения (L < Z < 5) вследствие чрезвычайно высокой интенсивности hv объемного внутрипорового теплообмена при испарении потока температура проницаемого материала TI не отличается заметно от температуры 12 паровой фазы смеси, равной локальной температуре насыщения:

Рекомендуем ознакомиться:
Обеспечения получения
Обеспечения потребности
Обеспечения правильности
Обеспечения равенства
Обеспечения собираемости
Обеспечения стабильности
Обеспечения технологической
Обеспечения требуемого
Обеспечения устойчивого
Общественной деятельности
Обеспечение достаточно
Обеспечение надежного
Обеспечение нормального
Обеспечение постоянного
Обеспечение равномерной