Обработки обеспечивающие

4. Выберите сталь для изготовления плашек, работающих при температуре 600...620 °С. Расшифруйте её состав, назначьте и обоснуйте режим термической обработки, обеспечивающей высокие режущие свойства инструмента. Охарактеризуйте микроструктуру и опишите основные свойства после термической обработки.

4. Выберите наиболее рациональную марку стали для изготовления автомобильных рессор средней прочности. Расшифруйте состав выбранной стали, назначьте и обоснуйте режим термической обработки, обеспечивающей наилучшие эксплуатационные свойства рессор. Охарактеризуйте микроструктуру, приведите характеристики механических свойств после термической обработки.

Основные задачи и цели испытаний [106]: 1) решая поставленную проблему повышенного износа деталей, вернуть машину в работоспособное состояние; 2) предотвращая возникновение известной проблемы износа в новой системе, обеспечить требуемую работоспособность машины; 3) классифицируя материалы по износостойкости, дать исходные данные для выбора материалов трибосистемы; 4) классифицируя виды упрочняющей обработки материалов по влиянию на износостойкость материалов, дать исходные данные для выбора вида обработки, обеспечивающей оптимальную работоспособность; 5) исследуя механизм изнашивания, создать материалы, стойкие к изнашиванию в заданных условиях; 6) разрабатывая износостойкие материалы или виды обработки, повышающие износостойкость, извлечь прибыль при продаже материалов или технологий.

Технологический процесс получения биметаллической полосы «сталь — высокооловянистый алюминиевый сплав» сходен с процессом получения биметаллической полосы сталь — сплав АСМ. Отличие сводится к применению высокотемпературного отжига готовой полосы, обеспечивающего рекристаллизацию стали. Такой режим отжига потребовал применения промежуточного подслоя из алюминиевого сплава АМК во избежание возникновения хрупкой фазы на стыке металлов и механической обработки, обеспечивающей снижение процентного содержания олова в поверхностном слое сплава с оловом. При содержании олова в 3—5% по поверхности стыка биметаллической полосы со сплавом АМК* ослабления прочности сцепления при отжиге не наблюдается

Л. М. Львова, изучая сплавы 23-15-5 (23,5% Ni; 15,5 А1; 5% Си) и 28-11 (28% Ni; 11% А1), изготовила образцы 15 X 15 мм разной длины (22, 45, 90 и 225 мм). После термической обработки, обеспечивающей магнитные свойства, изучались изменения остаточного потока в зависимости от величины коэрцитивной силы и размагничивающего фактора магнита (отношения длины к сечению). Кривые изменения потока от времени старения даны на фиг. 1.

В настоящее время существует несколько видов термомеханической обработки, обеспечивающей высокую прочность при комнатной температуре. Однако эффект упрочнения снижается с повышением температуры.

2X13, низколегированных и углеродистых сталей получается наиболее высокой после термической обработки, обеспечивающей лучшую стойкость против коррозии и более равномерное распределение структурных составляющих [Л. 138].

зии. Эрозионная стойкость хромистых сталей 1X13 и 2X13, низколегированных и углеродистых получается наиболее высокой после термической обработки, обеспечивающей лучшую стойкость против коррозии и более равномерное распределение структурных составляющих.

Все это заставляет серьезно отнестись к явлению структурной наследственности, проявляющейся в восстановлении зерна, которое иногда имеет место, несмотря на проведение нормальной термической обработки, обеспечивающей протекание фазовой перекристаллизации. Чаще всего структурная наследственность встречается при термической обработке легированных сталей, поскольку как будет показано в следующем разделе, легирующие элементы замедляют рекристаллизацию и тем самым способствуют сохранению внутрезеренной текстуры.

Жаропрочные свойстда материала могут быть сильно улучшены дополнительным легированием и проведением термической обработки, обеспечивающей оптимальную структуру. При благоприятном сочетании этих факторов температура рекристаллизации, являющаяся в первом приближении мерилом жаропрочности, может быть повышена от 0,2 для чистых металлов до 0,7—0,8 Тпл для концентрированных твердых растворов.

Операцией термической обработки обеспечивающей реализацию II этапа упрочнения (см рис 126) является закалка Качество закалки определяется наличием или отсутствием заметных ко личеств остаточного аустенита, степенью пересыщения твердого раствора легиру ющими элементами отчего зависит эф фективность последующего старения

Рассмотрим подробнее конкретные марки магнитных сталей и сплавов, применяемых промышленностью для изготовления магнитов, и режимы термической обработки, обеспечивающие структурное состояние, обладающее наилучшими магнитными характеристиками1.

Иэложены теоретические основы технологии машиностроения, освещены вопросы базирования н установки заготовок при обработке на металлорежущих станках, точности обработки, техноло! ичности конструкции деталей, а также приведены правила н принципы проектирования технологических процессов механической обработки, обеспечивающие высокое качество изготовляемых деталей н машин.

Углеродистые качественные стали со средним содержанием углерода применяют для деталей относительно небольших сечений, подвергаемых термической обработке до средней твердости. Для них целесообразны поверхностные термические и химико-термические обработки, обеспечивающие малое коробление. Детали больших сечений из углеродистых сталей не прокаливаются. Объемная закалка до высокой твердости мелких деталей из углеродистых сталей возможна, но она вызывает значительные их деформации, а иногда и появление трещин, поэтому ее применяют только для деталей простой конфигурации.

Для увеличения нагрузочной способности и уменьшения износа подшипника из металлофторопласта важным является выбор оптимального и исходного параметров шероховатости контртела А. Рассчитаем величину комплексного параметра Д по формуле (1V.30) для данных условий испытаний и физико-механических свойств материала. При исходных данных: т0=0,032 кг/мм2; ?=2-102 кг/мм*; А, = 6; v=2; Pc = 5 кг/мм2, (я=0,3 величина А составляет 0,0004. После расчета комплекса А подбирается исходный класс чистоты и вид обработки, обеспечивающие минимальный износ и величину коэффициента трения.

Обобщены и систематизированы данные, полученные при металлографических исследованиях микроструктуры, фазового состава, механических свойств и коррозионной стойкости в зависимости от режима термической обработки горячекатаного листового проката, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Приведены их микроструктуры после различных нагревов. Рассмотрен характер коррозионного разрушения .сварных соединений: коррозия «ножевого» типа, структурно-избирательная и межкристаллитная в зоне термического влияния после испытания в азотной, серной и фосфорной кислотах. Рекомендованы режимы термической обработки, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость сталей и их сварных соединений.

Вместе с тем влияние алмазного выглаживания хромированной, газонасыщенной и стальной поверхностей на фрикционные характеристики исследуемых пар неодинаково; в каждом случае имеются специфические моменты, индивидуальные сочетания режимов и условий чистовой обработки, обеспечивающие для каждой пары наилучшую работоспособность.

Если в конструкциях сопряжений, согласно требованиям к эксплуатационным качествам деталей, необходимо ограничить отклонение формы (Аф) или отклонение расположения (An) по сравнению с допуском на размер (6р), то соответственно должна быть ограничена и шероховатость поверхности. При этом следует ориентироваться на возможные (рекомендуемые) методы обработки, обеспечивающие получение зна*-чений Я,_ « (0,2+0,5) Аф или Rf «з (0,2^0,5) Д„.

Указанные на фиг. 594 способы обработки, обеспечивающие получение той или иной точности, взяты условно, однако принципиальная зависимость затрат на • обработку от точности изготовления, показанная на фиг. 594, остается без изменения.

Классификация поверхностей Примеры типовых поверхностей деталей гидромашин Рекомендуемые классы чистоты по ГОСТ 2789-51 Способы обработки, обеспечивающие заданную чистоту в условиях завода Главхиммаша

Если в конструкциях сопряжений, согласно требованиям к эксплуатационным качествам деталей, необходимо ограничить отклонение формы (Дф) или отклонение расположения (Дп) по сравнению с допуском на размер (6Р), то соответственно должна быть ограничена и шероховатость поверхности. При этом следует ориентироваться на возможные (рекомендуемые) методы обработки, обеспечивающие получение значений RZK* f=* (0,2-7-0,5) Дф или R2f=> (0,2-f-0,5) Дп.

Большинство газотурбинных установок, которые были построены в последние годы и которые проектируются для строительства в ближайшие 2—3 года, характеризуются рабочей температурой 700—800° С. Наиболее ответственными с точки зрения жаропрочности деталями газотурбинных установок является лопаточный аппарат. Для получения сталей и сплавов, удовлетворяющих высоким требованиям конструкторов, металловеды вынуждены были идти как по линии усложнения состава и повышения в стали эффективно действующих легирующих элементов, так и по линии усовершенствования технологии. Здесь пришлось использовать шихтовые материалы большей степени чистоты, более активно вести процесс плавки с использованием рафинирующих и модифицирующих добавок, совершенствовать методы и схемы горячей обработки. Кроме того, разрабатывались сложные многоступенчатые варианты термической обработки, обеспечивающие наиболее благоприятное сочетание прочностных и пластических свойств и наибольшую структурную стабильность.