Образования остаточных

Соединение Сг?Р образуется по перитектической реакции при температуре -1510 °С [2]. Соединение Сг2Р плавится конгруэнтно при температуре -1640 °С и имеет две модификации, высокотемпе ратурную Сг2Р (ВТ) и низкотемпературную Cr2P (HT), температур-перехода не установлена. Характер образования остальных соединс ний, показанных на рис. 77, не определен. Имеются сведения, что

В системе обнаружено девять соединений, из которых только Ge3Ho5 плавится конгруэнтно при 1950 °С; реакции образования остальных соединений приведены в табл. 324.

В системе установлено шесть соединений. Соединения Mn3 4Ge, Mn5Ge2, Mn2Gc, Mn5Gc3 плавятся конгруэнтно при 930, 953, 965 и 966 °С соответственно. Соединение Mn3Gc2 образуется по перитекти-ческой реакции, соединение Mn?Gc3 — по перитектоидной реакции, однако относительно последнего соединения автор настоящего обзора Разделяет мнение, изложенное в работах [2, 3J, о том, что оно, скорее, является низкотемпературной модификацией фазы Mn5Ge2. Реакции образования остальных соединений, а также эвтектические равновесия, имеющие место в системе, приведены в табл. 330.

В системе обнаружено четыре соединения. Соединения Ge2_;cNd плавятся конгруэнтно соответственно при 1580 и 1487 'С. Реакции образования остальных соединений, а также эвтектически реакции и другие нонвариантные равновесия, имеющие место системе, приведены в табл. 336 [1].

Реакции образования остальных соединений, а также эвтектические реакции и другие нонвариантные равновесия, имеющие место в системе, приведены в табл. 338.

ла\ 61—62,6 % (ат.) Ge. Соединения Ge,Pr5 и Ge2_xPr плавятся конгруэнтно соответственно при 1490 и 1506 °С. Реакции образования остальных соединений, а также прочие нонвариантные равновесия, имеющие место в системе, приведены в табл 342 [1]. Превращение pGe-,_vPr * aGe-, „Pr протекает в интервале температур 548-615 'С.

В соответствии с диаграммой состояния в системе образуется пять промежуточных соединений. Соединение Ge3Sc5 плавится конгруэнтно при 2065 °С. Перитектические реакции образования остальных соединений приведены ниже.

В системе обнаружено пять соединений. Соединение Ge3Sni5 плавится конгруэнтно при 1700 °С. Реакции образования остальных соединений, а также эвтектические реакции, имеющие место ь системе, и реакции полиморфного превращения соединения Ge2_vSni приведены в табл. 350 [1].

Реакции образования остальных соединений, а также эвтектические реакции, имеющие место в системе, приведены ниже:

На рис. 434 представлена диаграмма состояния Ge—Ti, построенная в работе [М2], где критически обобщены изложенные выше факты. Температура конгруэнтного плавления Ti5Ge3 опрсА'лена равной 1980 °С; реакции образования остальных соединений приведены ниже:

Диаграмма состояния Ge—Tm (рис. 436) построена в работе [М-1-В системе обнаружено восемь соединений, из которых Ge3Tm5 "№' вится конгруэнтно. Реакции образования остальных соединени приведены ниже:

Механизм образования остаточных напряжений при сварке можно проиллюстрировать следующим примером [17]. Рассмотрим пластину, по краю которой перемещается источник нагрева, создающий установившееся температурное поле с максимальным нагревом в точке расположения источника (точка О на рис. 11.1, а). При этом в крайнем волокне пластины возника-

При электрошлаковой сварке соединение формируется сразу по всей толщине. Возникающие остаточные напряжения в значительной степени зависят от толщины металла. При толщинах до 100 мм усадка металла шва и высокотемпературной околошовной зоны в направлении толщины происходит свободно, поэтому остаточные напряжения в направлении толщины ог незначительные. Продольные остаточные напряжения ох достигают предела текучести металла, и их распределение в поперечном сечении подобно случаю однопроходной сварки пластин встык. При дальнейшем увеличении толщины механизм образования остаточных напряжений изменяется, так как усадка металла в направлении толщины не может при этом происходить беспрепятственно. Вследствие этого возникают значительные остаточные растягивающие напряжения о2. С ростом толщины свариваемого металла при электрошлаковой сварке наблюдается неравномерность распределения температур по толщине, вызванная теплоотдачей с поверхностей. При этом температура в глубине шва выше, чем на поверхностных участках. На стадии охлаждения это приводит к появлению растягивающих поперечных напряжений а у в глубине металла шва.

Нестационарность нагружения (наличие перегрузок, недогрузок и других отклонений от стабильного режима) может существенно влиять на закономерности сопротивления усталости, особенно при наличии концентраторов напряжений. Простейшие случаи нестационарности, в результате которых возможно образование нераспространяющихся усталостных трещин, — это переход с высокого уровня напряжений на более низкий уровень и присутствие в режиме нагружения одиночных: циклов растяжения более высокого уровня. В обоих случаях действуют механизмы упрочнения материала у вершины трещины и образования остаточных напряжений сжатия. Эти процессы при определенной их интенсивности приводят к задержке роста трещины. При этом эффективность торможения зависит от разницы между напряжениями на высокой и низкой ступенях нагружения или от уровня перегрузки, а также от размера трещины в момент изменения режима.

Первая из названных выше причин повышения циклической прочности действует и в случае ускоренного охлаждения образцов в масле и в воде, обеспечивая увеличение предела выносливости соответственно в 1,2 и 1,5 раза по сравнению с равновесными структурами. Образования остаточных напряжений существенной величины в данном случае не происходит, так как структурные изменения идут практически одновременно по всему сечению, что доказывается наличием

Каждый технологический процесс имеет свои особенности в механизме образования остаточных напряжений в детали, но в основе его лежит необратимое неоднородное распределение деформации по объему детали (неоднородное деформированное состояние).

Теоретические (расчетные) методы. Для случая образования остаточных напряжений в результате неоднородных пластических деформаций в основу теоретического их определения положена теорема Генки о разгрузке. Остаточные напряжения равны разности между истинными напряжениями в упруго-пластическом теле и теми напряжениями, которые создавались бы в нем при предположении об идеальной упругости материала.

До настоящего времени производились исследования остаточных напряжений в конструкциях, сваренных главным образом дуговой сваркой. Первоначальные эксперименты, проведенные по изучению образования остаточных напряжений, показали, что при сварке электронным лучом в результате резкого уменьшения зоны разогрева остаточные напряжения локализуются в сравнительно меньшем объеме металла. Средние значения остаточных напряжений в зоне соединения намного ниже, нежели при дуговой сварке. Значительно ниже оказываются также величины остаточных деформаций.

толщины элемента и способа укладки шва. В большинстве случаев это напряжение имеет знак плюс, в частности при электрошлаковой сварке. При многослойной укладке шва эти напряжения также положительны, и лишь в отдельных случаях имеют отрицательный знак. Максимальные значения az всегда находятся посередине толщины шва. Составляющая az интенсивно возрастает с ростом толщины изделия. Она достигает предела текучести лишь в швах толщиной несколько сот миллиметров. Установлено, что в сварных конструкциях очень больших толщин (сотни миллиметров) поле остаточных растягивающих напряжений трех-осно, что особенно опасно для шва. Это обусловливает необходимость термической обработки-—высокого отпуска или нормализации —для снижения величин остаточных напряжений и улучшения структуры швов. В связи со значительным расширением производства сварных конструкций в тяжелом машиностроении важной перспективной задачей является дальнейшее исследование процессов образования остаточных напряжений в толстостенных конструкциях и определение рациональных путей устранения их вредного влияния на эксплуатационную прочность.

Благодаря тому, что технологический процесс холодной ковки осуществляется преимущественно пластическим деформированием заготовки, а не снятием стружки с нее, отходы металла по сравнению с обработкой резанием снижаются до 50%, а иногда вовсе отсутствуют. В результате упрочнения переориентации волокон и образования остаточных напряжений в поверхностной зоне металла при холодном обжатии ротационной и радиальной ковкой повышается твердость и усталостная прочность изделий от 10 до 70%, что увеличивает срок службы их при

ТКЛР припоя и соединяемых материалов должны быть максимально близки во избежание образования остаточных напряжений и трещин в паяном соединении;

Рассмотрим процесс образования остаточных напряжений. Если в поверхность детали вдавливать стальной шарик (рис. 3.33). то материал детали под шариком, подвергаясь пластической деформации, будет выдавливаться и образовывать валик вокруг лунки. По мере углубления в металл напряжение падает и на некотором удалении от шарика становится меньше предела упругости. Упруго сжатые нижние слои материала стремятся спружинить в обратном направлении. Верхние слои пластически деформированы, и при снятии нагрузки в них возникнут остаточные напряжения сжатия. Их распределение показано на рис. 3.33: на сферической поверхности углубления — остаточное сжимающее напряжение, а под ним на