Определяем соответствующие

5. Определяем расчетную нагрузку и диаметр болта:

3. По формуле (,1Д.26) /определяем 'расчетную мощность, принимая значения коэффициентов по табл. 13.2: Кд=1 (нагрузка близка к равномерной), Ка = \, АН— '• К„. г— 1, /(с ==1,3 (выбираем смазку //), Ареж—'- По формулам (13.22) и (13.23) Ая -1,3; Аг = 25/25==1; К „ = 200/ 150= 1,33. Принимаем Л'пяд = 1; Р9 = 2,8- 1,3,1,33;^ 4,85 кВт, .. , .. ,,.,,.

Определяем расчетную длину ремня

Ориентируясь на полученное значение скорости цепи, принимаем ,?„=1,25. Определяем расчетную ширину цепи:

Решение. 1. Определяем расчетную нагрузку для наиболее нагруженного болта. Приводим силу Р к центру тяжести стыка. В результате получаем силу, равную Р, и момент Р/, которые стремятся сдвинуть и повернуть кронштейн. Нагрузки от силы и момента распределяются между болтами равномерно:

1. Определяем расчетную формулу для плотности теплового потока, поступающего в стенку через ее поверхность, по зависимости (2-113):

2. Определяем расчетную формулу для плотности теплового потока, поступающего от слоя Хг.ь, к слою Xi+i,k, по зависимости (2-114):

1. Принимаем по табл. 2.3 коэффициент динамичности Ср=1,2 и определяем расчетную передаваемую мощность

5. Определяем расчетную нагрузку и диаметр болта:

3. По формуле (13.26) определяем расчетную мощность, принимая значения коэффициентов по табл. 3.2: АГД=1 (нагрузка близка к равномерной), Ка=\, АГ„=1, Арп.= 1, Ас=1,3 (выбираем смазку II), Кр-Х=1. По формулам (13.22) и (13.23), АГЭ=1,3; Аг=25/25 = 1; К„=200/150=1,33. Принимаем Яр»д=1; Рр=2,8-1,3 1,33 = =4,84 кВт.

По формуле (7.68) определяем расчетную толщину металлопроката для изготовления мембраны

тангенсов определяем соответствующие им углы: г>тах = 10° 48', 4"min= 16°24'-На рис. 93, ж эти углы образованы лучами О—/ и О—// с горизонтальной

Проектируя составленные векторные контуры на два взаимно перпендикулярных направления и дифференцируя дважды полученные уравнения проекций, определяем соответствующие знало! и скоростей и ускорений.

Проектируя составленные векторные контуры на два взаимно перпендикулярных направления и дифференцируя дважды полу-' ченные уравнения проекций, определяем соответствующие аналоги скоростей и ускорений.

Подставляя в приведенные выше формулы допустимые значения максимального угла давления утах, определяем соответствующие значения радиуса г„ базовой окружности профиля.

Каждому моменту времени соответствует определенное положение ведущего звена механизма. Положение остальных звеньев механизма при заданном положении его ведущего звена определяют построением плана механизма. Для построения плана механизма задаемся положением АВг его ведущего звена (рис. 157); из точки Вг радиусом, равным длине звена ВС, делаем засечку на дуге (5 — Р, по которой перемещается точка С, и определяем соответствующее положение С, этой точки. Соединяя точки 5,, С, и D, получаем план механизма. Положение точки ZT определяем построением на звене ВС треугольника ВЕС, размеры сторон которого заданы схемой механизма. Задаваясь рядом последовательных положений звена АВ (точк и Вг, В, ...) и построив для них планы механизма, определяем соответствующие положения точек С и Е. Соединяя точки Е, ?,... плавной кривой,

тангенсов определяем соответствующие им углы; ^max == 16° 48',

широкий спектр типовых случайных процессов, различающихся по степени корреляционной связи, методами вероятностного моделирования определяем соответствующие этим процессам границы регулирования.

tw. ф для каждого заданного значения X(ZQ\ По выражению (36) определяем соответствующие значения Х8)и сравниваем их с заданными XaQ). По полученным величинам отклонений рассчитывается критерий качества. Варьируя параметрами alt az, as, определяют такие их значения, которые соответствуют наилучшему критерию качества. Это осуществляется блоком оптимизации.

определяем соответствующие величины квантилей принятой при расчете величины п .

денным их значениям определяем соответствующие значения контрольного норматива

ных выше (например, 5 и 4) или ниже (например, 5 и 6) центра детали, заключается в следующем: если точки / и 2обрабатываются по центру, то любая точка, расположенная на базовой линии ВВ, будет также обрабатываться по центру (фиг. 50). Проектируя на прямую ВВ все остальные точки профиля (5, 4, 5, 6), определяем соответствующие им радиусы детали Г3, Г4, /5. fe. На пересечении окружностей этих радиусов с горизонтальной линией детали получаются точки У, 4', 5' и 6'. Проведя через эти точки прямые под углом 7, получаем при пересечении их с окружностями г'у Г4, г5, Г6 точки 3, 4, 5 и 6, являющиеся конечными точками искомых радиусов резца R8, /?4, #5- #6-