Определяем требуемую

2. Определяем температуру вала по уравнению (13.11):

Определяем температуру подогрева, обеспечивающую скорость охлаждения —25 К/с, используя формулу (7.18):

Определяем температуру циркуляционной воды после конденсатора.

распределения средних температур пластмассовой стенки в функции расстояния г от источника нагревания (подшипника). С помощью графика Е = / (t° С) (см. фиг. 8) определяем температуру tdm = 80°, соответствующую модулю упругости ?эд = 5,2 х X 104 кГ/см*. Принимая температуру окружающей среды ta = = 20° С, находим значение допустимой избыточной температуры

Последовательным приближением определяем температуру газа по смоченному термометру. Для этого задаемся одним из ожидаемых значений ^м = 64°С и находим парциальное давление пара по формуле (4-3):

Определяем температуру воды в паропре-образовательной установке.

3. Определяем температуру поверхности трубы:

3. Определяем температуру экранов и поверхности изолируемого тела:

определяем температуру Тк

Располагая степенями повышения давления, определяем температуру газа

т19 = 0,265 (т8 + т9) +0,468 ти. Определяем температуру в остальных точках квадратов по уравнению

7. Для более нагруженной опоры 2 определяем требуемую динамическую грузоподъемность подш

1) Из расчета на срез определяем требуемую площадь сечения чеки (сечения параллельного оси болта); учитывая, что срез чеки может произойти одновременно по двум плоскостям, имеем

Определяем требуемую ширину полосы

7. Рассмотрим вариант расположения заклепок по рис. 3.1, в. При этом варианте необходимо несколько увеличить ширину полосы, так как в первом ряду она ослаблена двумя, а во втором ряду тремя заклепочными отверстиями. Определяем требуемую ширину полосы:

1) Определяем требуемую пло-

12. Определяем требуемую поверхность охлаждения корпуса подшипника по формуле (13.10). Примем ГвозД = 293,15 К, тогда

Решение. 1. Определяем требуемую динамическую грузоподъемность шариковых радиальных однорядных подшипников вала ролика рольганга по формуле (14.10):

Решение. 1. Определяем требуемую динамическую грузоподъемность для наиболее нагруженного подшипника вентилятора, предварительно приняв номинальный угол контакта между линией действия результирующей нагрузки на тело качения и плоскостью, перпендикулярной к оси подшипника, а= 11°, V= 1,0 (вращается внутреннее кольцо), k6 = 1,2 (см. табл. 14.18), &т = 1,0 при t< 373,

7. Для более нагруженной опоры 2 определяем требуемую динамическую грузоподъемность подшипника

Сравнивая тормозной момент по формуле (9. 23) с заданным, определяем требуемую величину суммы 7\ -- Т2, а следовательно, и масштаб построения многоугольника сил на рис. 9. 13, после чего не представляет труда найти величину замыкающей силы Q.

На основании этих данных вновь строим на / — 5-диаграмме тепловой процесс и определяем начальную его точку. По этой точке определяем давление р3а, удельный объем и32. По удельному объему вновь определяем требуемую площадь Рнг. На основании полученных данных строим диаграмму (фиг. 55). На оси абсцисс откладываем реактивные перепады, а на оси ординат — требующиеся площади. Прямая, соединяющая точки площадей FH,, и РНг, пересечется с прямой действительной площади FH в точке, которая должна соответствовать реакции в каналах второго венца фиг. 55. По найденной