Определяется амплитудой

Если стержень имеет п участков, то изменение его длины определяется алгебраической суммой удлинений и укорочений каждого участка;

Для бруса, имеющего п участков, угол закручивания определяется алгебраической суммой углов закручивания всех участков, т. с.

Перемещение определяется алгебраической суммой произведений QMc для каждого участка системы, деленных на жесткость соответствующего участка.

Если стержень имеет п участков, то изменение его длины определяется алгебраической суммой удлинений и укорочений каждого участка:

Для бруса, имеющего п участков, угол закручивания определяется алгебраической суммой углов закручивания всех участков, т. е.

Перемещение определяется алгебраической суммой произведений QMc для каждого участка системы, деленных на жесткость соответствующего участка.

Магнитный поток генератора определяется алгебраической суммой ампервитков всех обмоток:

Если стержень имеет п участков, то изменение его длины определяется алгебраической суммой удлинений и укорочений каждого участка

Для бруса, имеющего п участков, угол закручивания определяется алгебраической суммой углов закручивания всех участков.

Перемещение определяется алгебраической суммой произведений QMC для каждого участка системы, поделенных на жесткость соответствующего участка.

Отсюда видно, что работа рассматриваемого механизма определяется алгебраической суммой слагающих перемещений под воздействием двух приводов: вращения ходового винта и поворота маточной гайки.

Таким образом акустическое поле в плоскости падения и в перпендикулярной плоскости имеет разные структуры. Амплитуда колебаний, прошедших через задержку в изделие, определяется амплитудой колебаний, излученных пьезопластиной в линию задержки, умноженной на коэффициент прозрачности для границы задержка — изделие при угле ввода а, соответствующем углу падения и на коэффициент, учитывающий затухание УЗ К в задержке вдоль акустической оси:

Сигнал от дефекта определяется амплитудой импульсов. В подразд. 1.4 отмечено, что амплитуда волны или длительного импульса сильно изменяется в результате интерференции волн в зависимости от толщины слоя.

Прямая угловая прецессия первоначальной (т. е. неотклоненной) плоскости диска определяется амплитудой

В машине с качающейся рамой изделие уста-кавливается в опорах, помещенных на раме, которая удерживается в среднем положении пру-кинами. Сначала ось качания рамы устанавливают В первой плоскости исправления. Тогда величина К направление дисбаланса во второй плоскости Управления определяется амплитудой колебаний рамы и угловым положением изделия в момент наибольшего отклонения рамы от среднего положения. После этого ось качания рамы устанавливают во второй плоскости исправления и таким же образом определяют дисбаланс в первой плоскости.

где Q = }^a0F0 (0) = — t—-5- Ф0 (0) определяется амплитудой ко-

Было отмечено, что ход кривых «мгновенного» деформирования в данном полуцикле k мало зависит от достигнутого в предшествующем полуцикле уровня напряжений ст и в основном определяется амплитудой необратимой деформации в (k — 1)-м полуцикле. Это следует из сравнения «мгновенных» диаграмм деформирования стали ЭИ-654, полученных при Т = 700° С (время активного нагружения t = 5 с) в полуциклах 5, 8, 11 (рис. 5.9), которым соответствовала выдержка порядка 40 мин в полуциклах 4, 7, 10, с кривыми, полученными при непрерывном «мгновенном» нагру-жении и той же амплитуде деформаций. Подобные свойства обнаружены и у стали Х18Н9. В этом случае температура испытаний равна 650° С, время выдержки составляет около 300 мин.

Полученные результаты свидетельствуют о том, что для рассмотренных видов длительного неизотермического нагружения в первом приближении могут использоваться уравнения (5.2) и (5.4), на основе которых траектория активного нагружения представляется как кривая, расположенная на поверхности неизотермического нагружения, а деформации ползучести описываются на основе изохронных циклических кривых, соответствующих температуре в экстремальных точках цикла, причем положение поверхности неизотермического нагружения и изохрон в каждом полуцикле определяется амплитудой предшествующих необратимых деформаций. Ясно, что для описания более сложных режимов нагружения, например, имеющих выдержки под нагрузкой при Т = TmayL в промежуточных точках цикла и характеризующихся переходом к более низкой температуре в экстремальных точках цикла, а также для учета взаимного влияния деформаций ползучести и пластических деформаций, требуется использовать уравнения состояния дифференциального типа. Однако необходимо иметь в виду, что хотя такие уравнения описывают более тонкие эффекты поведения материала, при практи-

допущение о динамической независимости поведения дисковой части системы от поведения собственно лопаток. При таком предположении вынужденные колебания лопаток можно рассматривать как колебания в условиях кинематического возбуждения, когда они возбуждаются собственными силами инерции в результате колебаний массивного основания. В этом случае эффективность возбуждения лопаток определяется амплитудой перемещений основания. В свою очередь, амплитуда упругого основания обода рабочего колеса, несущего лопатки, зависит от динамического состояния всей системы. При приближении частоты возбуждения к собственной частоте несущей части системы амплитуда колебаний мест крепления лопаток существенно возрастает, вызывая интенсивное возрастание кинематического возбуждения лопаток.

При контроле способом остаточной намагниченности измеряют амплитудное значение тока, так как остаточная намагниченность определяется амплитудой тока. При контроле способом приложенного поля накопление порошка над дефектом определяется эффективным значением тока.

Таким образом, при определенных длинах водоподъемных труб и частотах колебаний можно получить амплитуду перемещения поверхностной части установки, близкую нулю. Получение узла перемещения на поверхности целесообразно по двум причинам: значительно упрощается виброизоляция поверхностной части, обеспечивается максимальный КПД при длине трубы, равной 1/4 длины волны. При проектировании установок следует учитывать, что подача при заданной частоте определяется амплитудой перемещения клапана. При больших высотах подъема воды целесообразно вдоль колонны водоподъемных труб устанавливать несколько клапанов.

Таким образом, собственные частоты и коэффициенты распределения амплитуч и являются теми характеристиками, которые необходимо определить экспериментально. Удобно свободные колебания системы представить суммой собственных каждое из которых является гармоническим колебанием нормальной координаты q'' Последнюю можно определить как координату, совершающую гармонические колебания лишь частоты <В0/. Амплитуда нормального колебания определяется амплитудой колебаний _(той же частоты) в одной из обобщенных координат, например qa. Обычные, физические, координаты выражаются через нормальные в соответствии с (3).