Определяет интенсивность

Предел текучести ст0,2 является расчетной характеристикой, некоторая доля от а0.2 определяет допустимую нагрузку, исключающую остаточную деформацию. Если допустимые напряжения определяются величиной упругой деформации (жесткая конструкция), то в расчетах используется величина модуля упругости /:'. В этом случае стремиться к получению высокого значения а,,,., не следует. Величины ап. ц и гг0,2 характеризуют сопротивление малым деформациям.

На рис. 17.7,6, в эти величины изображены отрезками 3'3* = = HqoVq-л и 4'4* = щ^<,4. Принимая условие, что этим значениям vqn соответствуют углы давления, равные допускаемому fi>,i, находят предельное положение оси 0 вращения кулачка в точке А пересечения ограничивающих лучей (рис. 17.7,6). Каждый из этих лучей определяет «допустимую полуплоскость», лежащую по одну ее сторону. Часть плоскости, которая принадлежит всем этим полуплоскостям, образует область допустимых решений (ОДР), в которой наверняка выполняются ограничения по соотношениям .(17.6) и (17.7). В этой области (рис. 17.7,6, в) можно выбирать ось О; вращения кулачка по условию fhglft,ini,.

На рис. 17.7, б, в эти величины изображены отрезками 3'3* = = \iqvVq3 и 4'4* = 1(?ии,4. Принимая условие, что этим значениям VqB соответствуют углы давления, равные допускаемому Фдоп, находят предельное положение оси Oi вращения кулачка в точке А пересечения ограничивающих лучей (рис. 17.7,6). Каждый из этих лучей определяет «допустимую полуплоскость», лежащую по одну ее сторону. Часть плоскости, которая принадлежит всем этим полуплоскостям, образует область допустимых решений (ОДР), в которой наверняка выполняются ограничения по соотношениям .(17.6) и (17.7). В этой области (рис. 17.7, б, в) можно выбирать ось О\ вращения кулачка по условию д^йдоп.

Предельная температура Тп определяет допустимую верхнюю границу применения данного металла по условию коррозии. При ее определении необходимо исходить из допустимой глубины коррозии за известное время работы, которая выражается следующим образом:

Допустимую норму утечки тока оцределяют для каждого участка между тяговыми подстанциями по номограмме (рис. 9). На номо-.грамму накладывают линейку таким образом, чтобы она соединяла точку линии номограммы, соответствующую расстоянию между тяговыми подстанциями исследуемого участка (при том количестве электрифицированных путей, которое имеет место в районе подстанции), с точкой, определяющей величину отношения Р нагрузок фидеров, питающих контактную сеть этого участка (определяется по показаниям счетчиков киловатт- или килоампер-часов, установленных на питающих линиях). Точка пересечения линейки с линией, характеризующей относительную утечку тока /уттах> определяет допустимую норму утечки тока с рельсов для контролируемого участка.

Точность воспроизведения заданного закона движения имеет значение не только для обеспечения заданной траектории выходного звена, но и для выявления отклонения соответствия скоростей и ускорений выходных звеньев от расчетных. Она оценивается с помощью коэффициентов заполнения, асимметрии, разгона, торможения, неравномерности, динамичности и др. Для механизмов позиционирования наибольшее значение имеет точность отработки координат (конечных положений), определяемая измерением или расчетом погрешностей позиционирования. Для расчета случайной составляющей в ряде случаев используется запись усилий фиксации Рф. Под нагрузочной способностью понимается возможность приложения в заданном диапазоне скоростей определенных внешних усилий к выходному звену механизма без поломки и чрезмерного износа механизма в межремонтный период и при обеспечении заданной точности. Для транспортных устройств этот критерий определяет допустимую грузоподъемность в заданном диапазоне скоростей движений при заданной погрешности позиционирования.

4.14—4.17 приведены эти данные для скорости скольжения v = 0,9 м/с. Отмечено возрастание температуры с увеличением давления. За допустимое значение [pav], выявленное в результате экспериментов, принимали режим, при котором температура рабочей поверхности достигала критического для данного ТПС уровня (см. табл. 4.1). На этих рисунках штрихпунктирные линии показывают допустимые значения [pav] и искомые коэффициенты трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур определяет допустимую удельную нагрузку (см. рис. 4.14). Умножая значения последней на скорость скольжения, находят значения IPaPla- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствует искомому коэффициенту трения (см. рис. 4.15 и 4.16). Определенные таким образом значения f приведены в табл. 4.6. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и полиамида 6 в условиях разового смазывания построение экспериментальных кривых для этих случаев не представилось возможным. При дальнейшей обработке экспериментальных данных строили зависимости коэффициентов трения ТПС

В работе [5], посвященной вопросам статической и динамической балансировки деталей в машиностроении, приведены графики допустимой неуравновешенности в виде прямых, соединяющих две характерные точки. Одна из этих точек определяет допустимую неуравновешенность легкой детали, вращающейся со скоростью 50 тыс. об/мин, другая — сравнительно тяжелой детали, вращающейся со скоростью около 200 об/мин. Обе характерные точки графика установлены весьма приближенно. При этом графики следует рассматривать как сугубо ориентировочные. Действительно, на их основе невозможно установить обоснованный допуск, например, для таких ответственных роторов, какими являются роторы авиационных ГТД. И только в исследовании В. А. Щепетильникова [11 ] дается теоретический расчет допустимой неуравновешенности для роторов тяговых двигателей электровозов и моторных вагонов железнодорожного транспорта.

ной воде не более 0,06 -н 0,08 мг/кг и соответственно в промывочной воде 0,14 -н 0,16 мг/кг. Это определяет допустимую величину добавки химически очищенной воды в • питательную воду примерно 5-ь6%. Следует отметить, что возможность такой добавки с избытком удовлетворяет электростанции конденсационного типа, для которых потери' пара и конденсата, включая продувку, бол>ее 3% нельзя считать допустимыми. Имеется ряд примеров длительной работы электростанций ' с меньшими потерями.

Предел текучести а0)02 является расчетной характеристикой, некоторая доля от стол определяет допустимую нагрузку, исключающую остаточную деформацию. По величине о0)2 при нормальной температуре различают три класса материалов (табл. 1).

Механическая прочность — способность зерен ионита противостоять истиранию и внешнему давлению. Этот показатель определяет допустимую высоту слоя ионита в фильтре. Механически прочные иониты должны иметь коэффицент истираемости (потерю массы) не более 0,5 % в год.

направлении, зависящем от направления действия максимальных растягивающих напряжений в очаге предразру-шений. Направление развития микротрещины определяется направлением действия растягивающих напряжений от внешних силовых воздействий, т.е. перпендикулярно к ним. Вторичные микротрещины могут располагаться вдоль полос скольжения. Наряду с возникновением микродефектов отмечается эффект их "залечивания", зависящий от температуры, гидростатического давления сжатия и др. Соотношение скоростей возникновения и залечивания определяет интенсивность пластического разрушения.

жения и при остановке изменяется скачком от нулевого значения до некоторой конечной величины. Величина этого скачка определяет интенсивность «мягкого» удара. Если

Источники света могут излучать свет непрерывно и прерывисто, в виде серии вспышек или в виде единичной вспышки высокой интенсивности, продолжительностью в несколько икс. При непрерывном освещении дискретность изображения на пленке получается с помощью оптико-механической схемы или же явление записывается в виде фотографического следа. В качестве непрерывных источников света используются вольфрамовые лампы и ртутные дуговые источники [37]. Прерывистое освещение используется в сочетании с камерами, имеющими непрерывно движущуюся пленку. Величину экспозиции определяет интенсивность вспышки источника света. Источники, дающие единичные управляемые вспышки света, можно использовать для камер с неподвижной пленкой, картина движения получается за счет кратковременности вспышки. Для освещения высокоскоростных процессов применяются газоразрядные трубки с холодным катодом. Такая трубка может давать одиночную вспышку или несколько вспышек подряд. Трубку поджигают разрядом конденсатора высокого напряжения, получается кратковременная вспышка света высокой интенсивности. Действие газоразрядной трубки с холодным катодом основано на следующем принципе. Напряжение от конденсаторов прилагают к главным электродам, однако вспышки газа не происходит до тех пор, пока на третий (пуско-

жения и при остановке изменяется скачком от нулевого значения до некоторой конечной величины. Величина этого скачка определяет интенсивность «мягкого» удара.

Энергия падающих частиц определяет интенсивность процессов распыления поверхности и внедрения ионов. Температура подложки

Коэффициент теплоотдачи а определяет интенсивность теплоотдачи с поверхности. Количество теплоты, соответствующее значению дст, должно подводиться к поверхности тела путем теплопроводности изнутри, поэтому

3. Влияние на трение и износ смазки, которая играет исключительную роль и во многом определяет интенсивность износа (см. гл, 5, п. 3). Следует иметь в виду, что, кроме положительного эффекта, смазка, попадая в микротрещины, может оказать расклинивающее действие, способствующее разрушению поверхностных слоев.

При тангенциально-лопаточной закрутке подвод жидкости в канал осуществляется через специальный направляющий аппарат, который имеет плоские лопатки, установленные под углом 0 к радиусу канала. Этот угол в основном и определяет интенсивность закрутки потока.

цией однофазной жидкости вдали от стенки и с процессом конденсации-пара на границе раздела кипящего пограничного слоя жидкости и холодного ядра. Интенсивность парообразования на стенке зависит от перегрева жидкости; процесс конденсации обусловливается перепадом . А^н=^н—tm, т. е. недогревом жидкости до температуры насыщения. Перегрев жидкости определяет интенсивность процесса парообразования; недогрев жидкости определяет размер области, на которую распространяется возмущающее действие процесса парообразования. Чем больше недогрев жидкости, тем уже область, охваченная кипением. При малом недогреве пузырьки пара отделяются от поверхности и конденсируются в потоке; при больших недогревах они конденсируются, не отделяясь от-поверхности. Процессы теплообмена'с поверхностным (местным) кипением имеют большое практическое значение, так как позволяют получить более высокие значения тепловых потоков по сравнению с конвекцией однофазной жидкости. Они применяются при охлаждении авиационных двигателей, ракет, в устройствах для непрерывной разливки стали и т. д. К недостаткам поверхностного кипения относится-возможность возникновения высокочастотных пульсаций давления-в рабочем канале. «

При увеличении температурного напора (или теплового потока) постепенно начинает развиваться процесс слияния отдельных пузырьков с образованием больших вторичных пузырей и целых паровых «столбов». Около поверхности среднее объемное содержание пара возрастает до 60—80%. Однако, как показывают исследования, в очень тонком поверхностном слое у самой стенки по-прежнему преобладает жидкая фаза. Термическое сопротивление этого слоя в основном и определяет интенсивность теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении. Эффективная толщина слоя по мере увеличения тепловой нагрузки снижается, что приводит к увеличению интенсивности теплоотдачи.

Из уравнения (5-21) видно, что с ростом спектральной оптической толщины слоя ov/ суммарная спектральная интенсивность излучения с поверхности /v(0 растет и при av />3 практически достигает спектральной интенсивности излучения абсолютно черного тела /ov при температуре, равной температуре газа в объеме. Вне полос спектра поглощения газа величина а, — 0; из соотношения (5-21) следует, что в этих участках спектра излучение газового объема отсутствует. Выражение (5-21) определяет интенсивность излучения по направлению нормали к поверхности плоского слоя. Плотность полусферического излучения с поверхности Ev можно найти, если рассмотреть также иные направления, по которым излучение пересекает граничную поверхность. Выражение для интенсивности излучения в произвольном направлении п (рис. 5-21) определяется тем же уравнением (5-21), если в нем толщину слоя газа / заменить на длину пути луча в этом направлении /„ — J/cosO. Если подставить это соотношение в (в), то после вычислений получим: