Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Определяет температуру



Ниже температуры, при которой с заметной скоростью протекает процесс разупрочнения (для железа 350°С), явление ползучести практически не наблюдается. Следовательно, температура разупрочнения определяет температурную границу, выше которой металл «ползет».

Второй эндотермический пик - при Т2 - может соответствовать переходу к другому типу жидкокристаллической структуры, возможно к нематической ЖКС. Такого рода переходы, как правило, имеют малую энтальпию, и в наших исследованиях энтальпия этого перехода оказалась в 6-7 раз меньше энтальпии низкотемпературного перехода. Третий - высокотемпературный пик при 7"3 отражает процесс термодеструкции (разложения) ПТФЭ. Температурный интервал ДТ= Г3 - Т} определяет температурную область возможного существования ЖКС.

Температурный интервал А7 = Г3 -- 7 ) определяет температурную область возможного существования ЖКС. Как видно из данных табл. 6.4. модификация ПТФЭ введением наполнителей расширяет эту область на 6-7 К и заметно увеличивает энтальпию перехода в аморфную фазу. Следовательно, введение наполнителей в ПТФЭ создает более благоприятные условия для образования и сохранения ЖКС, что является одной из основных причин улучшения триботех-нических характеристик модифицированного ПТФЭ.

(кривая 2). Последующая деформация приводит к уменьшению размера ячеек. Кривая 3 (рис. 4.16) определяет температурную зависимость равномерной деформации, кривая 6 — конечную деформацию рекристаллизованного металла (ek\).

Характер температурной зависимости растворимости имеет большое значение, так как определяет температурную зону преимущественного образования отложений. В кислых и близких к нейтральным растворам такой зоной является горячая часть тракта (лобовые части), а в щелочных — зона минимальной температуры, лежащая вне генератора. Практика показывает, что забивка тракта всегда происходит в области максимальных температур охлаждаемой поверхности, что и следует ожидать по данным рис. 11.13, принимая во внимание эксплуатационные значения рН.

Подводя итоги, можно утверждать, что боковой подвод теплоносителя в межтрубное пространство приводит к весьма сложной картине продольно-поперечного течения и неравномерной раздаче потока в пучке. Укрупнение размеров ТА обостряет проблему равномерного распределения теплоносителей в пучке. Учитывая, что распределение теплоносителя в межтрубном пространстве определяет температурную деформацию труб, эффективность теплопе-редающей поверхности, влияет на гидравлическое сопротивление и вибрационные характеристики, при проектировании следует исходить из необходимости глубокого теоретического и экспериментального исследований гидравлических особенностей течения теплоносителя в ТА, особенно на входных и выходных участках. Без этого невозможно создание рациональной конструкции.

Уравнение (4-28) определяет температурную кривую, проходящую через граничные значения температур 6i и 0з. Характер кривой будет зависеть от порядка параболы п. Различным значениям показателя п будут отвечать отдельные кривые распределения температуры в стенке (рис. 4-1).

Ниже температуры, при которой с заметной скоростью протекает процесс разупрочнения (для железа 350°С), явление ползучести практически не наблюдается. Следовательно, температура разупрочнения определяет температурную границу, выше которой металл «ползет».

Таким образом, интервал t*?t
ИК-пирометр как элемент теплового дефектоскопа характеризуется двумя важнейшими параметрами: энергетическим порогом чувствительности, который определяет температурную чувствительность (температурное разрешение), и угловой чувствительностью, или показателем визирования (для дефектоскопов часто указывают линейное разрешение по поверхности объекта контроля).

Второй эндотермический пик - при Г2 - может соответствовать переходу к другому типу жидкокристаллической структуры, возможно к нематической ЖКС. Такого рода переходы, как правило, имеют малую энтальпию, и в наших исследованиях энтальпия этого перехода оказалась в 6—7 раз меньше энтальпии низкотемпературного перехода. Третий - высокотемпературный пик при Г3 отражает процесс термодеструкции (разложения) ПТФЭ. Температурный интервал А.Т = Т3 — Tt определяет температурную область возможного существования ЖКС.

Температурный интервал А7"= 7"з — Т\ определяет температурную область возможного существования ЖКС. Как видно из данных табл. 6.4, модификация ПТФЭ введением наполнителей расширяет эту область на 6—7 К и заметно увеличивает энтальпию перехода в аморфную фазу. Следовательно, введение наполнителей в ПТФЭ создает более благоприятные условия для образования и сохранения ЖКС, что является одной из основных причин улучшения триботех-нических характеристик модифицированного ПТФЭ.

Согласно этой кривой при охлаждении превращение начинается в точке Ми. Эта температура определяет температуру начала превращения ау-стенита в мартенсит в данной стали2.

Критерии при выборе марки стали, кратко могут быть сформулированы так: а) выбор марки стали (степени легированно-сти) определяется размером термически обрабатываемой заготовки; б) уровень прочности определяет температуру отпуска; в) наличие концентраторов напряжений и динамических нагрузок определяет необходимость легирования элементами, снижающими температуру перехода в хрупкое состояние (никель) или обусловливает необходимость иметь сталь повышенной и высокой чистоты.

При изотермическом превращении может наблюдаться инкубационный период; при этом мартенситная точка не определяет температуру начала превращения при охлаждении, поскольку положение этой точки зависит от скорости охлаждения. Для определенных сталей она является температурой, ниже которой при достаточно длительной выдержке может протекать превращение.

Для практики наибольший интерес представляет распределение примесей в последней стадии кристаллизации, так как именно это определяет температуру неравновесного солидуса и такие важные технологические характеристики, как температурный интервал хрупкости и пластичность металла шва в процессе кристаллизации. Приведенные на рис. 12.27 зависимости, характеризующие распределение примесей по длине / кристаллита в зависимости от ka, показывают, что с уменьшением k0 степень неоднородности увеличивается.

К первой группе относится метод проверки нагрева тормозов грузоподъемных и ряда других машин по эмпирической величине pv, где р — давление в кГ/см* и У — максимальная скорость поверхности трения в м/сек, при которой начинается торможение. Этот метод основывается на том, что работа трения между трущимися поверхностями ограничивается некоторой эмпирической величиной. Если эта работа оказывается меньше или равной нормированной величине pv, то предполагается, что использование тормоза будет удовлетворительным как по нагреву, так и по износу. Произведение pv не учитывает важных для процесса нагрева конструктивных и эксплуатационных факторов, как-то: величины моментов инерции движущихся масс, частоты торможений, условий теплоотдачи, физических свойств элементов трущейся пары, т. е. это произведение не отражает режима работы и загрузки тормозного устройства и не может служить характеристикой, определяющей степень нагрева тормоза. Рекомендуемые значения pv были определены практикой эксплуатации тормозов и относились к определенным условиям работы, конструкциям тормозов и фрикционным материалам. С точки зрения физического смысла рекомендованной величины более правильно брать не произведение pv, а произведение \ipv, в некоторой части отражающее свойства фрикционного материала. Но и эта величина не может дать надежных результатов, так как в ней также не учтены действительная загрузка и условия работы механизма. Проверка тормоза по pv или \ipv не может быть использована даже для ориентировочных расчетов, так как она не определяет температуру поверхности трения, а позволяет судить о степени ее нагрева только для некоторых конкретных условий работы, при которых происходило определение нормативных данных.

изменений параметра кристаллической решетки не происходит-Когда температура отжига становится выше температуры облучения, расширение Да/а, вызванное облучением, начинает уменьшаться. Точка !излома кривой расширения решетки в зависимости от температуры отжига определяет температуру облучения; этот факт является основой метода измерения температуры в реакторе с'помощью алмаза (рис. 2.11).

Фторопласт-3 (политрифторхлорэтилен) вследствие особой структуры частиц, получаемых в результате полимеризации, имеет ограниченную текучесть даже при очень высокой температуре, близкой к температуре разложения (310—315°С). Течение приводит к ориентации молекул и анизотропии свойств. У фторо-пласта-3 температура потери прочности (ТПП) в большей мере, чем у других фторопластов определяет температуру и давление литья. Для переработки литьем под давлением рекомендуются партии с ТПП, равной 245—250° С. Имеется возможность нагревать материал значительно выше ТПП, не приближаясь еще к температуре разложения, т. е. доводить до состояния наибольшей текучести. Рекомендуется температура литья выше ТПП на 10—30° С. При такой температуре полимер обладает хорошей термостабильностью. Частичное разложение происходит, в основном, лишь за счет включенных в цепь полимера малотермоста-бильных примесей. Следует иметь в виду, что чем выше температура и больше время прогрева в процессе переработки, тем выше скорость разложения и ниже прочность изделий. В подборе параметров литья более целесообразным является повышение давления, а не температуры расплава. Давление литья может достигать 4000 кГ/см2; таким образом, литье фторопласта-3 возможно на литьевых машинах, обеспечивающих нужные параметры.

Газопаровая установка имеет малые значения относительного расхода пара d <0,26 (рис. 3, кривая 2). Это приводит к тому, что минимальный температурный напор A/mln возникает в проме- ПвУ жуточной части парогенератора. Этот напор определяет температуру уходящих газов. Выбор A/mln должен основываться на технико-эконо- 55 мическом анализе, учитывающем вариантные проработки установки, стоимость топлива, материалов и другие экономические факторы. При построении кривых (рис. 3), а также в других исследованиях газопаровой установки была принята A^mln = 40° С, что соответствует температурным напорам современных теплообмен-ных аппаратов.

Температура каплепадения определяет температуру, при которой происходит падение первой капли размягчённой (либо расслаивающейся) консистентной смазки, помещённой в капсюлю прибора Убеллоде и нагреваемой в строго определённых условиях/

параллельно вертикальной линии сетки до пересечения с кривой / и далее параллельно оси абсцисс. Полученная на ординате точка определяет температуру превращения.

Температура вспышки определяет температуру, при которой пары минерального масла, нагретые при определенных условиях, вспыхивают при поднесении пламени. Для определения температуры вспышки используют специальные приборы открытого или закрытого типа. Температура вспышки частично характеризует склонность масла к образованию нагара.




Рекомендуем ознакомиться:
Определяемая соотношением
Определяемой коэффициентом
Определяемой уравнением
Определяемое уравнением
Определяемую уравнением
Определяем геометрические
Определяем координаты
Определяем отношение
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки