Обстоятельство свидетельствует

Указанное обстоятельство позволило все показатели точности, нор мируемые стандартами, свести в контрольные комплексы (рис. 95) Установленные ГОСТ 1643—56 и 9178—59 контрольные комплексы разделены на комплексные (основные) и поэлементные (заменяющие) показатели точности зубчатых колес.

Железистосинеродистосульфитный электролит может использоваться и в стандартных ваннах, и в ваннах колокольного или барабанного типа. Погружение деталей без тока не вызывает каких-либо осложнений, так как выделяющаяся в этом случае на медных сплавах пленка серебра очень тонка и хорошо сцеплена с основой. Это последнее обстоятельство позволило использовать рекомендованный нами электролит так же, как раствор для предварительного серебрения в цехах, где объем ванн для серебрения велик (800—2200 л). Поскольку приготовление железистосинеро-дистосульфитного электролита в больших объемах затруднено (необходимость кипячения), готовится небольшой объем в виде концентрата, который далее разбавляется и используется как раствор для предварительного серебрения погружением в течение 5—7 мин с последующим переносом деталей в ванну основного цианистого серебрения.

Как показали исследования, время переходного процесса в импульсной системе первого порядка является монотонной функцией параметров системы, Это обстоятельство позволило

Интересно отметить, что к такому же результату приводит развитие на случай струй сжимаемого газа феноменологической теории свободной турбулентности, предложенной Рей-хардтом [Л. 20] для струй и движения в следе за телом при P=const, а также близкой по конечным результатам работы П. В. Мелентьева [Л. 21]. Как известно, в работах этих авторов уравнения теории свободной турбулентности преобразуются к виду уравнений типа теплопроводности. (Заметим, что это обстоятельство позволило автору успешно использовать для решения струйных задач разработанные советскими учеными гидроинтеграторы — гидродинамический и гидростатический.)

Обработка опШиых Данных показала, 4fo разница между величинами г и гм в условиях проведения эксперимента (невысокие температуры и сравнительно малое время сушки) невелика. Отношение г к гм, подсчитанное для конца опыта, соответствующего периоду постоянной скорости сушки, не превышает 1,05. Это обстоятельство позволило при определении значения комплекса Пх для всего опыта вводить г—среднее для всего опыта, а отношение —, входящее в комплекс П1(

Второй способ — корректировать программу только по одной из трех координатных осей — оси коррекции. При этом программу необходимо скорректировать так, чтобы, несмотря на погрешности ее воспроизведения по остальным координатным осям, размеры обработанного изделия приближались бы к заданным исходной программой. За ось коррекции может быть принята ось, по отношению к которой выполняются условия, приведенные в работе [2]. Для . исследуемой системы необходимые условия выполняются применительно -к оси Y. Это обстоятельство позволило при разработке макета ограничить- -ся коррекцией программы только по одной из координатных осей, что су- • щественно упростило конструкцию макета.

Характерной особенностью основных видов местного топлива является значительное содержание летучих и высокая химическая активность, позволяющие сжигать такие виды топлива как бурый уголь и сланцы при значительно более грубом размоле, чем это требуется для каменных углей, а фрез-торф — и вообще без предварительного размола. Это обстоятельство позволило значительно упростить пылеприготовительное устройство, и в настоящее время камерное сжигание местных топлив нашло широкое применение в установках самых различных масштабов. Более того, для установок с котлами производительностью свыше 6 т в час камерный способ является основным способом сжигания.

Если сопоставить между собою рентгенограммы [Л. 2, 3] одного'и того же вещества в трех агрегатных состояниях, то нетрудно обнаружить их сходство для твердого и жидкого состояния и существенное отличие от газообразного. Это обстоятельство позволило исследователям [Л. 4] построить кривые атомного размещения для вещества, находящегося -в жидком состоянии, которые являются весьма важными характеристиками молекулярной структуры жидкости. По этим кривым можно определить радиус первой координационной сферы ' и число ближайших соседей. Анализ этих кривых показывает, что;

В настоящее время в лучших современных энергетических ГТУ значение начальной температуры газа приблизилось к 1500 °С, а соответствующее давление газа (по ISO) составляет 1,8—3,0 МПа. При этом температура выходных газов превысила 600 °С. Данное обстоятельство позволило перейти к дальнейшему совершенствованию паровой ступени ПГУ с КУ и осуществить тепловую схему с тремя контурами генерации пара и его промежуточным перегревом. Последний может применяться и в КУ с двумя давлениями пара. В обоих случаях это решение позволяет снизить влажность пара в последних ступенях паровой турбины и отказаться от использования сепаратора влаги.

говорилось, что именно это обстоятельство позволило воспроизвести в лабораторных условиях локальное разрушение Для этого оказывается может и не понадобиться злектрошлаковая сварка. Если аустенитная сталь подвержена такому виду разру-

В предыдущих главах немало говорилось о благоприятном действии бора на свойства жаропрочных сталей. ЭШП заметно улучшает макро- и микроструктуру аустенитных сталей этой группы. На рис. 171 на примере аустенитно-боридной стали ЭИ846 показано увеличение равномерности распределения боридной фазы, обусловленное ЭШП. ЭШП, как и ВДП аустенитно-борид-ных сталей, по данным Ю. К. Воробьева (частное сообщение) не оказывает заметного влияния на их горячую пластичность. Однако устранение осевой ликвации бора, общее улучшение макроструктуры, вызванные ЭШП, значительно облегчают прошивку и прокатку аустенитных сталей, легированных бором. Именно это обстоятельство позволило нашей промышленности освоить производство листового, сортового проката и труб из аустенитно-боридных сталей.

Физический смысл КТЭ непосредственно вытекает из формулы (3-31) как соотношения между поверхностными плотностями потоков результирующего излучения экрана дст. реэ и падающего излучения <7паД- При этом величина (1 — яр), естественно, определяет соотношение между поверхностными плотностями потоков эффективного излучения экрана ^ст. Эф и падающего на него излучения <7пад- Чем выше значение г?, тем интенсивнее теплообмен в топке. В отличие от теплового сопротивления слоя загрязнений Rsn КТЭ' экранов весьма слабо зависит от плотности потока падающего-излучения. С этой зависимостью в практических расчетах можно не считаться. Именно это обстоятельство позволило принять в методе [56 ] постоянные численные значения ?.

Выражение (16.35) показывает, что в винтовых передачах даже при одинаковых диаметрах делительных окружностей колес dt и d% можно получить передаточное число, значительно отличающееся от единицы. С увеличением угла pt уменьшается число зубьев Zj. Последнее обстоятельство свидетельствует о больших передаточных возможностях винтовых колес, с помощью которых при малом числе звеньев и небольших габаритных размерах обеспечиваются значительные передаточные числа. В частном случае, когда 7 ~ 90°:

Отсутствие прямой зависимости между долговечностью и величиной усталостной зоны при высокотемпературной усталости иллюстрируется примером обрыва пера лопатки из сплава ЖС6К после наработки, составляющей всего около 1 % ресурса. Уже это обстоятельство свидетельствует о действии высоких переменных напряжений. Тем не менее усталостная зона в изломе занимала более 60% площади поперечного сечения. Волокнистое строение зоны долома подтверждает, что в процессе работы не успело произойти разупрочнение материала на границах зерен.

дни предела упругости конструкционного материала, а также построить зависимость А, — ё, где Я. = ААг и ё = в/ет. Чтобы подтвердить правомочность использования зависимости и для металлорукавов с их характерными соотношениями размеров гибкой части (H/Dy = 0,25 -=- 0,04), рассчитана зависимость по схеме упругопластического деформирования балки криволинейного очертания с привлечением функций пластичности на основе обобщенных диаграмм циклического деформирования [235]. На рис. 4.2.3 показано хорошее соответствие расчетной для металлорукавов (сплошная линия) и расчетно-экспериментальной зависимостей для сильфонных компенсаторов (точки). Последнее обстоятельство свидетельствует о возможности использования единой зависимости А, — ев относительных координатах для расчета упругопластической деформации металлических рукавов различных типоразмеров.

При /(п = 5 появляются участки времени, на которых Kr(t)=Q. Последнее обстоятельство свидетельствует о том, что при неудачно выбранном значении Кп невозможно вообще на отдельных участках времени добиться требуемого значения Кг-

Согласно (9.26) величина А. является двухзначной функцией параметров, причем оба значения могут быть положительными и, значит, удовлетворять условиям (9.25). Это обстоятельство свидетельствует о том, что несимметричным виброударным системам, точно так же как и симметричным, свойственна неоднозначность решений.

Появление свободного йода и вызвало окрашивание среды. Элементарный хлор, необходимый для протекания последней реакции, мог появиться в растворе только в результате реакции (III-1). Раствор же окрашивался непосредственно после соприкосновения со смесью йодистого калия с крахмалом. В приэлектродном пространстве в этот момент посинения раствора не наблюдалось. Последнее обстоятельство свидетельствует о том, что йодистый калий не успевал продиффундировать к поверхности металла и посинение раствора вдали от поверхности электрода обусловлено протеканием реакции (II 1-1) и (II 1-2), а не реакции

8% заметно ускоряет развитие коррозионного растрескивания [111,92; 111,100]. Металлографическое исследование подтвердило присутствие в этом случае в металле а-фазы (квазимартенсита). У сталей, характеризующихся двойной структурой, или у сталей, в которых при небольшой степени деформации образуется а-фаза, разрушение деформированного металла может произойти без критической нагрузки извне. Последнее обстоятельство свидетельствует о том, что нецелесообразно пытаться определить критическое напряжение, ниже которого коррозионное растрескивание не будет иметь место. Структурное превращение аустенита с образованием а-фазы сопровождается увеличением объема. В связи с этим сжатие приводит к менее интенсивному образованию а-фазы, чем растяжение и последнее, с точки зрения коррозионного растрескивания, более опасно. Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аусте-нитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее 0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [111,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота доО,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали

Существенную роль в коррозионном поведении алюминия играет окисная пленка, образующаяся на поверхности металла. Г. В. Акимовым [111,162] было установлено, что при зачистке поверхности алюминиевого образца под раствором, потенциал его резко смещается в отрицательную сторону. Это обстоятельство свидетельствует о том, что наличие или отсутствие окиснои пленки, а также строение и свойства ее существенным образом влияют на электрохимическое и коррозионное поведение алюминия. Так, И. М. Бриан [111,163] доказал, что при царапании участков поверхности алюминия, находящегося под водой, где была нарушена сплошность окиснои пленки, наблюдается выделение водорода, т. е. протекает коррозионный процесс с водородной деполяризацией, в то время как на участках, покрытых сплошной окиснои пленкой, он идет преимущественно с кислородной деполяризацией. При прекращении царапания выделение водорода приостанавливается, т. е. видимо, происходит «залечивание» нарушений в пленки. После испытаний в воде при температуре ниже 100° С пленка продуктов коррозии на поверхности алюминия состоит из тригидрата — РА12О3 • ЗН2О. В. Ж- Бернард [111,168] считает, что в воде при температуре 80—100° С на поверхности алюминия образуется гидрат окиси алюминия, содержащий до 32% воды. При температурах выше 100° С окисная пленка состоит из моногидрата аА12Оа-Н2О [111,164; 111,165].

выше 100° С, окисная пленка наполняется водой даже в том случае. Поэтому в воде при температурах свыше 100° С всегда наблюдается коррозия алюминия с уже наполненной водой пленкой. При коррозии алюминия и его сплавов в дистиллированной воде при температуре ниже 200° С на поверхности металла образуются небольшие протравленные углубления [111,1721. При температуре ниже 100° С, в зависимости от состава металла и среды, коррозия алюминия может быть как равномерной, так и язвенной. В этих условиях алюминий обладает достаточной коррозионной стойкостью. С увеличением температуры характер разрушений меняется. При температурах выше 200° С на поверхности алюминия образуются пузыри. По мере увеличения длительности испытаний пузыри увеличиваются в размерах, проникают в толщу металла и окисла. Продукты коррозии в этом случае представляют собой смесь металла и окислов. При достаточно высокой температуре (315°) алюминий высокой чистоты за 4 час полностью превращается в окись, при температурах же свыше 100° С он подвергается межкристаллитной коррозии. Так, алюминий чистоты 99,99% в первые 60 час испытаний в дистиллированной воде при 100° С корродирует по границам зерен [111,173], при 230° С наблюдается значительная коррозия монокристаллов алюминия. Это обстоятельство свидетельствует о том, что коррозия алюминия протекает не только по границам, но и по граням кристаллитов. При катодной поляризации с плотностью тока 0,1 ма/см2 разрушаются их грани. Увеличение плотности тока до 1 лш/см* также приводит к разрушению граней [111,174]. При анодной поляризации с плотностью тока 0,16 ма/см2 монокристаллы и поликристаллы ведут себя одинаково. Язвы на поверхности металла заполняются окислами. Продукты коррозии не защищают металл от разрушения.

образца в вакууме (за 1 мин до 650°) и быстрого охлаждения окисная пленка становится хорошим проводником и при комнатной температуре. Привес таких образцов после выдержки в воде при температуре 316° С в четыре—пять раз больше, нежели у образцов, не подвергавшихся быстрому нагреву и охлаждению. Такое положение вызвано, видимо, тем, что при быстром нагреве и охлаждении сплошность пленки нарушается. При коррозии циркония и в воде, и в паре, метка из окиси хрома, нанесенная перед испытанием на поверхность металла, остается на поверхности раздела окисная пленка — среда [111,230]. Это обстоятельство свидетельствует о том, что пленка растет на поверхности раздела металл — пленка, а кислород диффундирует через пленку. В начальный период коррозии масса образца увеличивается за счет образования на его поверхности окисной пленки. В логарифмических координатах зависимость увеличения массы образца от времени выражается прямой линией. По прошествии определенного промежутка времени с повышением температуры масса образца резко увеличивается, что объясняется разрушением окисной пленки. Интересно отметить, что разрушение пленки во время коррозии в воде и паре в интервале температур 316—400° С начинается в тот момент, когда увеличение массы образца составляет 35—40 мг/дм* [111,231]. В воде при температуре 316 и 360° пленка начинает разрушаться, масса образца увеличивается на 34,6 мг/дм?; в паре при температуре 400° С и давлении 150 am, этот процесс начинается при увеличении ее до 41,6 мг/дм2. В случае окисления на воздухе при температуре 600—800° С пленка начинает разрушаться, когда масса образцов увеличивается на 100 мг/дм2 и выше. Однако в этом случае [111,232] увеличение массы образца обусловлено не только образованием окисной пленки, но и диффузией значительного количества кислорода в металл. Таким образом, и в этом случае увеличение массы, которому отвечает начало разрушения окисной пленки на поверхности циркония, очевидно, приближается к указанному выше значению. На участках металла, подвергшихся пластической деформации, сцепление пленки с поверхностью металла ухудшается. На основании изложенного можно полагать, что при образовании тонких пленок наблюдается структурное соответствие между кристаллической решеткой окисла и металла. С ростом толщины пленки вследствие разницы структур окисла и металла возникает напряжение, увеличивающееся с толщиной окисла. При некоторой толщине пленки" эти напряжения вызывают ее разрушение. Э. С. Саркисов [111,233], исследуя Структуру окисной пленки, образовавшейся при окислении циркония в сухом кислороде и паре, нашел, что в процессе 8-часового окисления металла при температуре 156° С толщина окисной пленки достигает нескольких атомарных слоев. При температуре 170—300° С образуется тонкий окисный слой, состоящий из кубической или тетрагональной двуокиси циркония, ориентированной определенным образом по отношению к поверхности металла. Под этим окислом находится моноклинная

При низком давлении пара масса образцов циркония линейно увеличивается во времени [111,230]. Это обстоятельство свидетельствует о постоянстве скорости коррозии. Величина же скорости коррозии при постоянном давлении пара возрастает с повышением температуры и особенно резко при переходе от 400 до 500° С. При температуре 300° С в парах воды в поле радиации наблюдается усиленная коррозия циркония (до сквозного разрушения) [111,237]. Для длительной службы в парах воды при температуре свыше 450° С ни цирконий, ни какой-либо другой из его исследованных сплавов [111,234] не пригодны. В водяном паре при давлении 105 am и температуре 400° С увеличение массы образцов циркония и его сплавов уже за 10 суток доходит до 500 мг/дм2.