Обусловлена образованием

дят. Перед заливкой бронзой центр очищают от жировых и оксидных пленок химической обработкой. В варианте а конструкция кокиля проще, он состоит только из двух частей. В вариантах бив кокиль состоит из отдельных сегментов, число которых соответствует числу пазов. Такая сложная конструкция кокиля обусловлена необходимостью извлечь заготовку после затвердевания металла. Размеры b и /г пазов центров назначают такими же, как и при обработке резанием. Зубья червячных колес имеют вогнутую форму. Поэтому оптимальна форма наружной поверхности центра, повторяющая форму зубьев, такая,

На рис. 5.19 показаны конструкции колес, центры которых получены отливкой в кокиль. Механическую обработку наружной поверхности не проводят. Перед заливкой бронзой центр очищают от жировых и оксидных пленок химической обработкой. В варианте а конструкция кокиля проще, он состоит только из двух частей. В вариантах бив кокиль состоит из отдельных сегментов, число которых соответствует числу пазов. Такая сложная конструкция кокиля обусловлена необходимостью извлечь заготовку после затвердевания металла. Размеры Ъ и Л пазов центра назначают такими же, как и при обработке резанием.

хода металла связано с наличием отверстий в соединяемых элементах и большим весом заклепок. Трудоемкость соединения обусловлена необходимостью выполнения дополнительных ог.ераций

дят. Перед заливкой бронзой центр очищают от жировых и оксидных пленок химической обработкой. В варианте а конструкция кокиля проще, он состоит только из двух частей. В вариантах б и в кокиль состоит из отдельных сегментов, число которых соответствует числу пазов. Такая сложная конструкция кокиля обусловлена необходимостью извлечь заготовку после затвердевания металла. Размеры b и Л пазов центров назначают такими же, как и при обработке резанием. Зубья червячных колес имеют вогнутую форму. Поэтому оптимальна форма наружной поверхности центра, повторяющая форму зубьев, такая,

Разработка конструкций машин для испытаний на усталость осевыми нагрузками представляет техническую задачу, сложность решения которой обусловлена необходимостью возбуждения значительных переменных усилий, исчисляемых тоннами и десятками тонн, при сохранении достаточной производительности испытаний и приемлемых габаритных и весовых параметров машин. Существенным фактором является обеспечение соосности испытываемых образцов и прилагаемых к ним нагрузок, а также устранение установочных напряжений в образце. ,

намического возбудителя обусловлена необходимостью создавать статический крутящий момент и изменять его по величине и по знаку в соответствии с выбранной программой. Возбудитель состоит'из корпуса /, в котором размещены катушки 2 и 7. К корпусу крепятся зубчатые венцы 3 и 8, имеющие по 12 зубцов. Венцы 3 и 8 являют-i ся полюсными наконеч-

Электрические печи к машинам для испытания на усталость. Электрические печи к машинам для испытания на усталость в циклах растяжение-сжатие конструктивно мало чем отличаются от электрических печей к разрывным и универсальным машинам. Учитывая возможный знакопеременный характер нагружения, усиленное крепление образца в захватах и развитые габариты последних, диаметр рабочего пространства печей по сравнению с аналогичными конструкциями для статических испытаний увеличен и составляет, например, в печи 1717 ЭПР-1200, входящей в агрегатный комплекс АСИП, 90 мм. Другой отличительной особенностью является уменьшенная высота печи и наличие (во многих конструкциях) смотрового окна. Первая особенность обусловлена необходимостью сохранения достаточ-

Рассмотрим одну из возможных постановок задачи установления требований к значениям показателей безотказности и ремонтопригодности машин в терминах распределительной задачи. Рассматриваетея объем денежных средств, затрачиваемых на разработку конструкции машины, ее изготовление, техническое обслуживание и ремонт. Из каждого рассматриваемого вида затрат изучению и распределению подлежит лишь та часть, которая обусловлена необходимостью обеспечить определенный уровень безотказности и ремонтопригодности машины. Затратам на обеспечение безотказности и ремонтопригодности соответствует определенный эффект, выражающийся, например, в изменении количественных значений показателей безотказности и ремонтопригодности, или оцениваемый другим способом.

Основная трудность выбора режима испытаний сложных многокомпонентных машин обусловлена необходимостью обеспечить достаточно длительную работу каждого изучаемого узла или агрегата в условиях, необходимых для выявления •его ресурса и уровня отказов. Но каждому элементу машины присущ свой оптимальный режим работы, при котором надежность элемента выявляется наиболее четко и в кратчайший •срок.

Видно (рис. 7.2.), что если диаметр отверстия модулятора фиксирован, то при /а//к « 1 расстояние модулятор—автокатод не может быть большим. Следовательно, в пушке расстояние модулятор— автокатод ограничено интервалом 0 я» Ж (1/2)1), где нижняя граница интервала обусловлена необходимостью иметь высокое токопрохождение, а верхняя — невысокое управляющее напряже-

Экономайзеры в конвективных змеевиковых КУ размещены в конце тракта продуктов сгорания и являются последним тепловосприни-мающим звеном котлов. Поверхности нагрева экономайзеров изготавливают из труб диаметром 32 и толщиной 3 мм, с поперечным шагом S\ = 90 мм и продольным Sz = 70 мм. Змеевики располагают перпендикулярно фронту котла. При изготовлении применяют двухплос-костные вибы с подгибкой в горизонтальной плоскости. Два змеевика. образуют секцию, из таких секций собирают блоки с соблюдением определенного расстояния между трубами. Такая компоновка змеевиков в экономайзере обусловлена необходимостью создания требуемой скорости движения воды в них и скорости продуктов сгорания в межтрубном пространстве.

Высокая коррозионная стойкость титана обусловлена образованием на поверхности плотной защитной пленки (ТЮ2). Если эта пленка не растворяется в окружающей среде, то можно считать, что титан в ней абсолютно стоек. Например, морская вода за 4000 лет растворит слой

Жаропрочность этого сплава обусловлена образованием при кристаллизации жесткэго каркаса из соединений Mg2Si и AlxC.Uj,(Fe, Ni)z.

ИОННАЯ ПРОВОДИМОСТЬ - электрическая проводимость нек-рых в-в, обусловленная движением в них свободных ионов, т.е. ионов, способных упорядоченно перемещаться на мак-роскопич. расстояния под действием внеш. электрич. поля. И.п. обладают электролиты, молекулы к-рых полностью или частично диссоциированы на ионы. И.п. в газах обусловлена образованием свободных ионов вследствие ионизации атомов или молекул. И.п. в ионных кристаллах связана с образованием свободных ионов из-за микронарушений (дефектов) кристаллич. решётки, вызванных тепловыми колебаниями решётки (собств. И.п.) или примесями (примесная И.п.).

Однако теория химической связи не может объяснить некоторые хорошо известные факты. Так, например, с точки зрения теории оцепления совершенно не ясно, почему некоторые силаны оказываются эффективными в повышении .прочности адгезии, хотя входящие в их состав органофункциональные группы не взаимодействуют со смолой. Далее, согласно теории химической связи, способность силанов повышать влагостойкость адгезионной связи в значительной мере обусловлена образованием гидролитически стабильных связей —Si—О—Si— со стеклом.

Все тугоплавкие металлы обладают отрицательными нормальными электродными потенциалами и располагаются в ряду активности левее водорода. Высокая коррозионная стойкость тугоплавких металлов обусловлена образованием на поверхности плотной, химически устойчивой пленки, представляющей собой окисел данного металла: для Та, Nb, Mo, Zr — это Та2 Os, Nb2 05, МоОз, Zr2 О и т.д. Так, например, тантал без окисной пленки обнаруживает сильную анодность по отношению к большинству металлов в течение нескольких секунд после погружения пары в электролит, но образование на его поверхности окисла Та2 О5 под действием анодного тока быстро изменяет потенциал тантала на обратный и тантал становится катодом (рис. 48). Этот процесс аналогичен процессу пассивации алюминия, но протекает быстрее (рис. 49).

Наконец, возможен и третий случай (рис. 50, кривая 3), когда по тем или иным причинам образовавшаяся защитная пленка разрушается и скорость коррозии возрастает. Испытания при этом должны быть длительными, так как в противном случае могут быть получены заниженные значения скорости коррозии, что даст неправильную информацию о коррози-оннной стойкости материала в условиях длительной эксплуатации. Как уже указывалось, высокая коррозионная стойкость тугоплавких металлов обусловлена образованием защитной пленки, т.е. для тугоплавких металлов характерен первый случай (рис. 50, кривая 1). Коррозионные испытания в течение 24 ч обычно считаются достаточно показательными. Такая продолжительность коррозионных испытаний и была принята в работах [51-54].

металлов во многих агрессивных средах обусловлена образованием защитной окисной пленки, поэтому процесс коррозии затухает во времени (см. рис. 50, кривая 1). Однако такое, в принципе правильное, положение может на практике в какой-то степени нарушаться. Это связано с тем, что интенсивность коррозионного воздействия оценивают весовым методом (по уменьшению массы) и относят к номинальной поверхности образца. Однако она непостоянна. В процессе испытаний шероховатость поверхности образца изменяется, что при определении скорости коррозии не учитывается. Причины увеличения шероховатости следующие: неодинаковая степень травимости тела зерна и границ зерен и неодинаковая степень травимости по различным кристаллографическим плоскостям. Эти дополнительные процессы могут изменить процесс коррозии от затухающего (см. рис. 50, кривая 7) до ускоряющегося (см. рис. 50, кривая J); при отсутствии подобных процессов скорость коррозии постоянна (см. рис. 50, кривая 2, и полосы на рис. 63).

Высокая стойкость молибдена обусловлена образованием на его поверхности защитной пленки. Кинетика растворения молибдена характеризуется кривой, интенсивность подъема которой постоянно уменьшается (рис. 82) , т.е. соответствует кривой типа 1 на рис. 50, что свидетельствует об образовании защитной пленки. Продолжительность испытаний в кипящих кислотах была принята равной 96 ч, в закрытых контейнерах - 24 ч. На рис. 83 представлены результаты испытаний молибдена в серной кислоте различной концентрации. Видно, что при концентрации кислоты до 50— 60% молибден устойчив против коррозии, а в кислотах более высоких концентраций скорость его коррозии резко увеличивается.

Содержание углерода определяет склонность хромоникелевых сталей к МКК. в тех случаях, когда она обусловлена образованием

Высокая жаростойкость у хромосодержащих сталей и сплавов обусловлена образованием на их поверхности весьма прочной тугоплавкой окиси хрома Сг2О3 или же окислов шпинельного типа [FeO-Cr2O3].

Высокая коррозионная стойкость хромистых сплавов обусловлена образованием пассивирующей пленки на поверхности изделий. При более сильных окисляющих реагентах пассивность наступает при меньшем содержании хрома и, наоборот, при менее окисляющих химических реагентах пассивность наступает при большем