Образование эвтектики

В морской и пресной водах коррозионная стойкость зависит от присутствия, на поверхности металла оксидных пленок, через которые должен диффундировать кислород, чтобы могла продолжаться коррозия. Установлено, что в дистиллированной воде при комнатной температуре на меди образуется оксидная пленка, состоящая из смеси Си2О и СиО [3, 4 ]. Освещение видимым светом заметно замедляет скорость образования оксидов [3]. Пленка легко разрушается быстро движущейся водой, а также растворяется угольной и органическими кислотами, которые присутствуют в некоторых пресных водах или грунтах. В результате скорость коррозии заметно возрастает. Например, в Мичигане при смягчении горячей воды цеолитами с образованием значительных количеств NaHCOg сквозная коррозия медных водяных труб наблюдалась через 6—30 месяцев эксплуатации [5]. Та же самая, но несмягченная вода почти не проявляла коррозионной

Пластическая деформация, вызывающая распад зерна на блоки, сопровождается образованием значительных микронапряжений, по величине близких к пределу текучести [41].

лишь те из них, которые либо связаны с образованием значительных масс газообразных продуктов (т. е. влияют на интенсивность вдува), либо приводят к образованию новых химических компонент, влияющих на механизм разрушения определяющей компоненты. Применительно к композиционным теплозащитным материалам на органической связке процессом первого типа является термическое разложение смолы, а примером второго — гетерогенное взаимодействие окислов наполнителя с углеродом связующего вещества, при котором образуются тугоплавкие карбиды.

Указанные нарушения работы горелочных устройств, как правило, вызывают шлакование отдельных участков топочной камеры, с образованием значительных наростов шлака на трубах экранов и амбразурах горелок, что, в свою очередь, приводит к нарушению аэродинамики горелок, снижению устойчивости и экономичности сжигания топлива.

Загрязнение масла проводящими частицами и продуктами высокотемпературного окисления вследствие электроискрового или электроимпульсного износа деталей создает условия для протекания процессов мостиковой электроконтактной эрозии. В таких процессах часть теплоты выделяется при протекании электричества через зону контакта и часть - в дуге, возникающей при замыкании или размыкании контакта (разрушении, испарении мостика). Такой износ может иметь место и при образовании контакта вследствие задевания ротора о корпус или возникновения условий для полусухого трения. Для электроконтактного износа характерны испарение и оплавление металла поверхности с образованием значительных каверн. При этом если для муфт Бибби и подшипников характерно образование мостикового контакта при износе торцевых поверхностей полумуфт, то для тех же муфт и уплотнений может иметь место и прямой контакт по точкам поверхности, длительность которого может определяться частотами вибрации сопряженных деталей.

Опытные данные, полученные путем сравнительных испытаний нескольких типов рабочих колес средней быстроходности [22], показывают существенное влияние угла 6 на энергетические и кавитационные качества турбины. Увеличение угла конусности приводит к некоторому снижению кавитационного коэффициента турбины, что объясняется уменьшением в этом случае средних скоростей, а следовательно, и динамического разрежения под рабочим колесом. Однако чрезмерно увеличивать угол 6 нельзя, так как при этом возможны отрывы потока от внутренней поверхности обода с образованием значительных по размерам кавитационных зон.

Большие различия в значениях теплоемкости по сравнению с обычными крупнокристаллическими образцами характерны для образцов, получение которых связано с деформационными искажениями (Pd, Cu, Ru). Для селена и сплава Ni—P эти различия невелики, поскольку кристаллизация из аморфного состояния не сопровождается образованием значительных деформационных дефектов.

При большой толщине покрытия из карбида титана в процессе охлаждения после химического осаждения из газовой фазы образуются тре-Щины, обусловленные образованием значительных термических напряжений растяжения в покрытии в процессе охлаждения.

ботку, чем другие кобальтовые или никелевые сплавы. Но поскольку с ростом температуры растворимость прогрессивно возрастает у карбидов всех типов, обеспечить их повторное выделение в какой-то степени удается всегда. В случае гомогенизации сплава ММ-509 при очень высокой температуре (1204 °С) большинство зернограничных и часть внутризерен-ных частиц М23С6 все-таки растворяется (рис. 5.12,6). Это дает ожидаемое благоприятное изменение пластичности при кратковременном растяжении, особенно при низких температурах, и благоприятно отражается на свариваемости. Как и следовало ожидать, последующее старение при 927 °С сопровождается обильным повсеместным образованием карбидных выделений (рис. 5.12,в). Однако из-за высокого содержания углерода кратковременная пластичность при растяжении падает до исходного уровня (3—7 %), несмотря на улучшенное распределение и измельчение карбидных частиц. Этот режим термической обработки слегка ухудшает длительную прочность, но увеличивает "длительную пластичность". Поэтому его можно выгодно использовать для термической обработки материала, побывавшего в длительной эксплуатации и, следовательно, претерпевшего длительное старение с образованием значительных количеств мелкодисперсных выделений карбидов М23С6; последние существенно ухудшают низкотемпературную пластичность. Свойства, которые необходимо придать материалу перед пуском в эксплуатацию, могут быть обеспечены с помощью такой термической обработки.

Большинство пирометаллургических процессов характеризуется образованием значительных количеств газов и пылей. Как правило, эти два продукта удаляются из печей совместно.

Обработка резанием сопровождается образованием значительных отходов металла в виде стружки. При обработке поковок, полученных на штамповочных молотах, коэффициент использования металла составляет в среднем 0,66, а полученных на кривошипных горячештам-повочных прессах—0,7. Если учесть потери металла при изготовлении поковок, то общие потери составят в среднем 0,42...0,7.

5. Тензометр ирование при высоких температурах связано с образованием значительных деформаций в тензочувствительном элементе, которые могут выходить за пределы упругих.

Следует также указать лучшие литейные свойства по сравнению со сталью. Более низкая температура плавления и окончание кристаллизации при постоянной температуре (образование эвтектики) обеспечивает не только удобство в работе, но и лучшие жидкотекучесть и заполняемость формы. Описанные преимущества чугуна делают его ценным конструктивным материалом, широко применяемым в деталях машин, главным образом тогда, когда они не испытывают значительных растягивающих и ударных нагрузок.

Образование эвтектики

Диаграмма состояния сплавов с ограниченной растворимостью и образованием эвтектики соответствует сплавам А1—Си, Al—Si, Си—Ag и др. На рис. 4.9 дана диаграмма состояния для компонентов Л и В и фаз L, а, (3.

В золе углей с высоким содержанием кальция возможно образование эвтектики CaSO4-CaS с температурой плавления 850° [35].

Количество жидкой и твердой фаз определяют по правилу отрезков. При достижении эвтектической температуры 4 кристаллы а достигают предельной концентрации (точка d) В в А, а жидкая фаза получает эвтектический состав (точка с). В этих условиях при температуре 4 из жидкой фазы одновременно кристаллизуются предельно насыщенные растворы ad и ре с образование эвтектики

1 В белых чугунах возможно образование эвтектики (Fe -J- FeS) и растворение серы в Fe3C,

состоянии мала. Образование эвтектики в этой системе является ограничи-

Взаимодействие W с S изучалось рядом авторов [X, Э, Ш]. Схематическая диаграмма состояния (рис. 549) приводится в работе [1] по данным работы [2], которые в общих чертах согласуются с результатами работ [3-5]. В системе образуются две промежуточные фазы WS2 и WS3. WS2, плавящаяся конгруэнтно при низком давлении паров серы при -1800 °С [2, 5] или при высоком равновесном давлении паров серы при -2400 °С [2], имеет узкий интервал гомогенности 66,1-66,7 % (ат.) S [6]. Предполагается наличие несмешиваемости в жидком состоянии в области при температуре выше 2000 °С и образование эвтектики (W) + WS9 при 2000 °С [2] или при температуре ниже 1800 °С [5]. Предполагается наличие другой области несмешиваемости в жидком состоянии в сплавах с содержанием S >80 % (ат.) с температурой монотектики -1150 °С. WS3 диссоциирует на WS2 и PS при температурах выше 375 °С [2] или 300-400 °С [5], или 270-500 °С при атмосферном давлении [Ш] и при температуре выше 170 °С в вакууме [3]. Взаимная растворимость W и S практически отсутствует. WS2 имеет гексагональную структуру типа

На рис. 572 приведена гипотетическая диаграмма системы Sc-Tm [1], подобная диаграммам состояния Er-Sc и Er-Y. При температуре -1500 °С и содержании 45 % (ат.) Sc возможно образование эвтектики.

Элементы I группы (Си, Ag, Аи). С медью иттрий образует несколько интерметаллнческих соединений; их растворимость друг в друге в твердом состоянии мала. Образование эвтектики в этой системе является ограничивающим фактором при выборе температуры нагревания плакированного медью иттрия при его горячей обработке.

По линии CED происходит одновременное превращение твердого раствора р в механическую смесь кристаллов а' и а". Превращение очень напоминает образование эвтектики из жидкого раствора и называется эвтектоидным. Равномерная мелкодисперсная смесь кристаллов а' и а", образовавшаяся при пересечении линии CED, называется эвтектоидом. Образование эвтекто-ида происходит при постоянной температуре.