Одинаковый результат

Любому циклу на рассматриваемой диаграмме соответствует какая-либо одна точка К, координаты которой в масштабе диаграммы равны среднему напряжению ат и амплитуде aa данного цикла. Каждый луч, выходящий из начала координат, представляет собой геометрическое место точек, аоответствующих подобным циклам, т. е. имеющим одинаковый коэффициент асимметрии R. Чтобы определить с помощью диаграммы величину предела выносливости ад при некотором цикле с коэффициентом асимметрии К., следует из начала координат провести луч ОМ (до пересечения с предельной кривой АВ) под углом Р к оси ат, определяемым из соотношения

В качестве наполнителя используют огнеупорные материалы, которые имеют одинаковый коэффициент термического расширения (КТР) с материалом оболочки, так как при различии в КТР возможно возникновение напряжений и трещин в оболочковой форме при ее прокаливании и заливке. Поэтому кварцевый песок менее эффективен, так как он имеет ряд полиморфных превращений, что сопровождается изменением объема (2,4 - 4,7%).

Заметим, что циклы, имеющие одинаковый коэффициент асимметрии, называются подобным и.

Если две рассматриваемые поверхности имеют одинаковый коэффициент излучения С1? а коэффициент излучения экрана равен Сэ, то

Данный метод расчета упругих характеристик не исключает многозначности полученных оценок. Дело в том, что плоскость армирования ij, параллельно которой выполняется условное деление композиционного материала на слои, может быть перпендикулярна любому из трех направлений армирования. При этом расхождение в значениях упругих констант, рассчитанных для направлений, параллельных плоскости слоя, как это будет показано в дальнейшем, незначительно, и им можно пренебречь. Формулы для расчета упругих констант материала, армированного системой трех нитей, через технические постоянные слоя приведены в табл. 5.1. Они получены из (5.3)— (5.5) при делении материала на слои параллельно плоскости 12 с учетом соотношений симметрии между константами смежных слоев: ац = djj, uii = &ii> °is = dja и «зз = d33, когда t, /=1, 2 и i=?j. Вхэтом случае слои, содержащие волокна направлений 1 и 3, а также 2 и 3, имеют одинаковый коэффициент армирования в

Любому циклу на рассматриваемой диаграмме соответствует какая-либо одна точка К, координаты которой в масштабе диаграммы равны среднему напряжению ат и амплитуде аа данного цикла. Каждый луч, выходящий из начала координат, представляет собой геометрическое место точек, соответствующих подобным циклам, т. е. имеющим одинаковый коэффициент асимметрии R. Чтобы определить с помощью диаграммы величину предела выносливости ад при некотором цикле с коэффициентом асимметрии R, следует из начала координат провести луч ОМ (до пересечения с предельной кривой А В) под, углом {5 к оси от, определяемым из соотношения

вдоль образца, начальный участок (до е0) был пересчитан дополнительно по профилограммам (т. е. для минимальных сечений). Как оказалось, в обоих случаях кривые S — Уе совпадали и имели (что необходимо подчеркнуть) одинаковый коэффициент деформационного упрочнения на третьей параболической стадии, различие наблюдалось только в местоположении точек 12 и 13 (точки, лежащие непосредственно около предела прочности), для которых при расчете по профилограммам получены более высокие значения напряжения и деформации.

Во всех этих случаях соединения не должны давать течь рабочей жидкости. Для предотвращения усадки материала элементов соединения его детали, как правило, выполняют из материалов, имеющих одинаковый коэффициент линейного расширения. Кроме того, на герметичность влияет величина момента затяжки соединения, которая увеличивается при каждой сборке соединения после очередного ремонта (демонтажа). Существует также максимальный момент затяжки; выше этого момента соединение затягивать не разрешается, так как оно может разрушиться. Поэтому при монтаже соединений рекомендуется использовать тарированный ключ. При соединении трубопроводов на фланцах сначала производят предварительную сборку фланцевых соединений на болтах без установки уплотнительных прокладок. После этого тщательно проверяют параллельность уплотнительных поверхностей с помощью щупа. При положительных результатах проверки производят окончательную сборку фланцевых соединений на постоянных прокладках. Нельзя выправлять перекосы фланцев при сборке путем натяга болтов или шпилек. Чрезмерный натяг приводит к недопустимому смятию прокладки и вытяжке болтов или шпилек, в результате чего соединение становится неплотным.

Испытания на подобном приборе позволяют также сделать очень важное заключение о сравнительно малой связи коэффициента трения и износа. Можно привести , много примеров, когда два смазочных вещества, дающих одинаковый коэффициент трения, допускают совершенно 1 различный износ. Иногда больший износ дает вещество, j обеспечивающее более низкий коэффициент трения. По-i добные факты еще раз убедительно показывают, что коэф-! фициент 1'рения, нельзя связывать, исключительно только ! с зацеплением микровыступов поверхности, так как в этом случае имелся бы больший параллелизм между трением I и повреждением поверхности тела.

Данный метод расчета упругих характеристик не исключает многозначности полученных оценок. Дело в том, что плоскость армирования ij, параллельно которой выполняется условное деление композиционного материала на слои, может быть перпендикулярна любому из трех направлений армирования. При этом расхождение в значениях упругих констант, рассчитанных для направлений, параллельных плоскости слоя, как это будет показано в дальнейшем, незначительно, и им можно пренебречь. Формулы для расчета упругих констант материала, армированного системой трех нитей, через технические постоянные слоя приведены в табл. 5.1. Они получены из (5.3)— (5.5) при делении материала на слои параллельно плоскости 12 с учетом соотношений симметрии между константами смежных слоев: ац = djj, uii = &ii> °is = dja и «зз = d33, когда t, /=1, 2 и i=?j. Вхэтом случае слои, содержащие волокна направлений 1 и 3, а также 2 и 3, имеют одинаковый коэффициент армирования в

При заданном угле атаки а и числе Мх все сверхзвуковые профили по линейной теории имеют одинаковый коэффициент подъемной силы

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10 %. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат.

Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений (в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. В противном случае асимптотическая оценка напряженно-деформационного состояния будет не справедливой. Однако при этом сами критерии (Кс, 5С, Jc, Тщ) не теряют физического смысла и, естественно, могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести в области трещины силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. Более перспективным из отмеченных критериев следует считать параметр J, поскольку он включает в себя компоненты напряжений и деформаций и его можно распространить на случай вязкого разрушения.

Однако эти обитатели всегда могут сказать, что законы геометрии на плоскости точно описывают их двумерный мир, а причина указанного несоответствия связана со свойствами линеек, применяемых для измерения кратчайшего расстояния и определения «прямой» линии. Они могут сказать, что метровые линейки не имеют постоянной длины, а растягиваются и сжимаются, когда их переносят в различные места поверхности. Только в результате непрерывных измерений, выполненных различными способами и давших одинаковый результат, становится очевидно, что наиболее простое объяснение нарушения евклидовой геометрии заключается в том, что поверхность имеет кривизну.

Прежде всего уточним содержание вопроса. Вопросы о влиянии движения на показания линеек и часов целесообразно отделить от вопроса о влиянии движения на источники световых сигналов *). Поэтому сейчас речь будет идти только о линейках и часах. При тщательном изготовлении и взаимной проверке разных линеек и разных часов мы всегда сможем добиться такого положения, что при измерении расстояния между двумя фиксированными точками все линейки, неподвижные друг относительно друга, будут давать одинаковый результат, так же как при измерении промежутка времени между двумя определенными событиями все часы, неподвижные друг относительно друга, будут давать одинаковый результат. Вопрос заключается в том, будут ли давать одинаковый результат те же линейки, если они движутся друг относительно друга, и те же часы, если они движутся друг относительно друга. Долгое время полагали, что ответ на этот вопрос можно дать умозрительно, не опираясь на опыт, а исходя из априорных (т. е. не вытекающих из опыта, а установленных путем логических рассуждений) представлений о свойствах пространства и времени. И ответ, который давали умозрительно, состоял в том, что показания линеек и часов не должны зависеть от того, покоятся или движутся друг относительно друга линейки или часы.

Следовательно, во всех системах отсчета, движущихся прямолинейно и равномерно относительно Солнца и звезд, и в частности в неподвижной относительно Солнца и звезд, любые физические явления должны протекать одинаково и любые физические опыты должны дать одинаковый результат, — конечно, при условии, что не только все тела и приборы, при помощи которых производятся опыты, но и все условия (и в частности начальные условия), в которые поставлены эти тела и приборы, во всех системах отсчета одинаковы. Поэтому все физические законы должны выглядеть одинаково как для системы отсчета, связанной с Солнцем и звездами, так и для любой системы отсчета, движущейся относительно Солнца и звезд прямолинейно и равномерно. Все эти системы отсчета равноправны.

То, что две одинаковые линейки L и L', неподвижная и движущаяся, в данной системе координат имеют различную длину, отнюдь не противоречит принципу относительности. Принцип относительности требует, чтобы линейка L', измеренная в системе /С, имела ту же длину, какую имеет линейка L, измеренная в системе /С'. В самом деле, принцип относительности требует, чтобы одинаковые измерения давали в системах /С и К.' одинаковый результат. Но одинаковые измерения в обоих случаях — это измерения движущихся линеек, т. е. именно линейки L' в системе К и линейки L в системе /С'. Измерение же линеек L и L' в системе /С — это измерение первый раз неподвижной, а второй раз движущейся линейки, т. е. два различных измерения (в одной и той же системе /С).

снтов А'в] и А'„2 (не более 50 %) А"„ « Ав- и расчет по обоим вариантам дает практически одинаковый результат

Если проанализировать поведение «хвостов» различных законов плотностей вероятностей / (/) в области малых значений F (t) (порядка 0,001 и ниже), то можно показать, что все они могут дать с достаточной для практики точностью одинаковый результат. При этом надо иметь в виду, что оценка надежности за данный период 0 < t < Тр сводится к определению вероятности отказа [площадь под кривой / (/)] без необходимости выявления закона распределения сроков службы.

ентов А'В и КВ2 (не более 50 %) Квср * АЛВЭ и расчет по обоим вариантам дает практически одинаковый результат.

Сталь 12Х2МФСР испытывалась в продуктах сгорания АШ в таких же условиях, как и сталь 12Х1МФ (лишь продолжительность эксплуатационных испытаний была несколько ниже — 35 тыс. ч). Лабораторные и промышленные исследования дали одинаковый результат. Сталь 12Х2МФБ испытывалась только в пабора'торных условиях (^=580—650°С, т=5-103 ч).

Видно, что появление трещин происходит раньше при отрицательных соотношениях главных напряжений, чем при положительных соотношениях. Длительность роста усталостных трещин и долговечность имеют тенденцию к увеличению до достижения соотношения главных напряжений 1,0. Переход к соотношению главных напряжений 1,5 сопровождается резким снижением долговечности и периода роста трещин. Различные комбинации параметров внешнего воздействия позволяют получить качественно одинаковый результат по периоду роста трещины и долговечности.