Одинаковых коэффициентах

При одинаковых геометрических размерах (г и S) и давлении среднее напряжение в сферическом элементе в 1,5 раза меньше, чем для цилиндра с днищами, что соответствующим образом влияет на долговечность и кинетику МХПМ. При этом формулы для определения кинетики напряжений, скорости коррозии и долговечности совпадают с таковыми для тонкостенных цилиндров.

При одинаковых геометрических размерах (г и S) и давлении среднее напряжение в сферическом элементе в 1 ,5 раза меньше, чем для цилиндра с днищами, что соответствующим образом влияет на долговечность и кипе тику МХПМ. При этом формулы для определения кинетики напряжений, скорости коррозии и долговечности совпадают с таковыми для тонкостенных цилиндров.

При равных условиях (одинаковых геометрических размерах, коэффициенте трения / и суммах сил Рг) наиболее эффективным является тормоз, выполненный по схеме IX (см. табл. 2.1), имеющий две последовательно соединенные прижимные колодки; затем следуют тормоза, выполненные по схемам /—IV.

Из широко используемых в настоящее время марок стали в качестве материала труб поверхностей нагрева промежуточных пароперегревателей наиболее перспективна сталь ЭИ756. Однако при одинаковых геометрических размерах гидравлическое сопротивление пароперегревателя из стали ЭИ756 выше, чем у пароперегревателей из стали Х18Н12Т, так как трубы из нее обладают большей шероховатостью внутренней поверхности. Их гидравлическое сопротивление близко к гидравлическому сопротивлению труб из перлитных сталей.

При одинаковых геометрических высотах и одинаковой плотности р смешивающихся жидкостей

При одинаковых геометрических высотах и одинаковой плотности р смешивающихся жидкостей

Таким образом, малые частицы одинаковых геометрических размеров (Q = idem), но из разного материала, могут давать совершенно различные индикатрисы рассеяния. Чем выше т, т. е. чем выше электропроводность вещества частиц, тем ниже то значение Q, при котором еще наблюдается Рэлеевское распределение рассеянного излучения.

На фиг. 77 приведены опубликованные в работе [66] данные расчета напряженного состояния двух вариантов диска одинаковых геометрических размеров газовой турбины: целого из аустенитной стали марки ЭИ726» использованного в газовой турбине ГТ-700-4 НЗЛ, и композитного с ободом

заноМитчелем. В этих Случаях при одинаковых нагрузках и одинаковых геометрических формах и размерах во всех упругих, однородных и изотропных телах будет иметь место одно и то же напряженное состояние. Следовательно, результаты экспериментальных исследований, полученные на плоских моделях из прозрачного материала, можно переносить на натурные объекты при соблюдении условий геометрического и силового подобия.

При Г <»'xdF = consi (для одинаковых геометрических размеров)

Практическое выполнение требования воспроизводимости одинаковых геометрических условий измерения (например, сохранение фиксированного телескопе угла при работе с торцовыми счетчиками) довольно трудно. Поэтому при работе с малоактивными пробами часто возникают значительные, а в ряде случаев и недопустимые погрешности. Применительно к этим условиям

Величина г2 в области Xj/X2 < 1 значительно ниже и достигает значений г2 = 0,6 лишь при повышенных коэффициентах затяжки 9 = 1 -г 1,5. ГОтриховая кривая показывает области XjД2, в которых /t = г2 (при одинаковых коэффициентах затяжки).

Экспериментально установлено, что развитие трещин при горячесолевом растрескивании происходит с более низкими скоростями, чем при коррозионном растрескивании в водных растворах галогенидов (почти на 5 порядков) при одинаковых коэффициентах интенсивности напряжений. Поэтому одним из важных факторов выявления склонности к горячесолевому растрескиванию является правильный выбор скорости растяжения образцов.

Испытание серии одинаковых образцов при асимметричных циклах производят: а) при одинаковых коэффициентах асимметрии;

Выявлено влияние состава сплава на величину установившегося потенциала (участок I'll) при одинаковых коэффициентах перегрузки. Так, у образцов сплава ВТ5 он несколько смещен в отрицательную область по

Наблюдаемое влияние состава сплава ВТ 14 на величину установившегося потенциала -при одинаковых коэффициентах перегрузки можно, по-видимому, объяснить тем, что пассивная пленка содержит атомы легирующего компонента, влияющего на ее защитные свойства. Алюминий — основной легирующий элемент титановых сплавов; повышая прочность, сопротивления сплавов ползучести, а также их упругие характеристики и не уменьшая резко пластичности и вязкости, он снижает коррозионную стойкость титана, особенно при неравномерном распределении в объеме металла.

Величина г2 в области Xi/X,2 < 1 значительно ниже и достигает значений г2 = 0,6 лишь при повышенных коэффициентах затяжки 0 = 1 -т-1,5. Штриховая кривая показывает области Xi/A.2, в которых/! = г2 (при одинаковых коэффициентах затяжки).

Однако, если отвлечься от температурных характеристик, то невозможно объяснить, как практически при одинаковых коэффициентах трения и режимах интенсивной теплоотдачи, при меньшей скорости, меньшей заданной мощности и работе трения, а также при меньшей работе трения, достигнуты значительно большие износы. Например, для пары трения 6КХ-1 + чугун ЧНМХ при интенсивной теплоотдаче fPvCK = —• 21,4 кгм/сек и /В = 11,3- 10~3 мг/кгм. При отрицательной теплоотдаче fPvCK- 12,6 кгм/сек, а / = ПО- 10~3 кг/кгм; при вдвое меньших мощностях трения и работе трения был получен почти в 10 раз больший износ.

Формула (139) показывает, что движение слагается из постоянной составляющей и переменной составляющей, выражающей колебание с удвоенной, по сравнению со скоростью вращения, частотой. Колебательная составляющая исчезает только при равенстве coj = со2 или с' = с" , т. е. при одинаковых коэффициентах жесткости опор в двух направлениях (изотропные опоры). Наличие упругости опор, следовательно, вызывает в вале переменные напряжения с частотой, равной удвоенной скорости вращени я вала.

Некоторые результаты расчетов с помощью ЦВМ показаны па рис. 5.17. Для сравнения там же пунктиром изображены кривые для многоканальной системы без аппаратурного резерва, но с тем же общим количеством устройств. Из графиков видно, что при одинаковых коэффициентах использования оперативного времени система с ненагруженным дублированием каналов имеет большую вероятность безотказного функционирования, чем 2т-канальная система. Однако поскольку количество каналов в ней вдвое меньше, то и выполняемое ею задание вдвое меньше. При одинаковом же объеме задания восстанавливаемая т-канальная система существенно уступает по вероятности безотказного функционирования 2/п-канальной системе без аппаратурного резерва, о чем можно судить по данным табл. 5.5.3, рассчитанным для ц, = 10А, и W=l.

Напряжение в болте вследствие разности температур At болта и фланца при одинаковых коэффициентах линейного расширения а. и принимая, что V, общей деформации приходится на сжатие фланца, будет а=2/., cE\t, где Ц—модуль упругости материала болта. При Д/=40° это дает дополнительное напряжение около 650 кг/см2. Так как крепеж рассчитывается и без того на высокие напряжения (2800—3200 кг/см2), такое увеличение весьма опасно.

fi и f2 — площади проходного сечения входных диафрагм. Если требуемое соотношение расходов Q; и Q2 будет равно п, то для обеспечения равенства перепадов на входных дросселях при одинаковых коэффициентах расхода [д, соотношение площадей диафрагм также должно быть равно п, следовательно, достаточно рассмотреть работу делителя при п= 1. Используя выражения ДраР и Драр для перепада давлений на поршеньке, получим