Одинаковой концентрации

объясняется следующим. Предположим, что деталь 2 абсолютно жесткая, а деталь / и швы податливые. Тогда относительное перемещение точек b под действием силы F больше относительного перемещения точек а на значение удлинения детали / на участке ab. При этом деформации сдвига и напряжения в шве непрерывно уменьшаются по всей длине шва справа налево. Если обе детали упругие, но жесткость их различна, то напряжения в шве распределяются по закону некоторой кривой, показанной на рис. 3.6. При одинаковой жесткости деталей эпюра напряжений симметрична. Учитывая податливость деталей, можно вычислить напряжения в любом сечении по длине шва.

Для достижения одинаковой жесткости (равенство максимальных прогибов) необходимо увеличить диаметр балки до 200 мм (рис. 95, в). Напряжения снижаются, составляя 0,6 величины напряжений в стержнях фермы.

нирно опертый по концам на жесткие опоры (рис. 18.39). К такой задаче может быть с достаточной точностью сведена в ряде случаев задача об устойчивости стержня на равноотстоящих промежуточных опорах одинаковой жесткости. О Ч\ ,Л. . „ J-

момента, что благоприятно сказывается на работоспособности тормозного устройства и механизма. Для уменьшения жесткости металлического диска, к которому прикрепляются фрикционные накладки, иногда делают в диске радиальные прорези, делящие диск на ряд секторов (фиг. 143). Эти секторы через один отгибаются в разные стороны. Число прорезей в зависимости от размеров диска может быть от 4 до 12. Эти прорези уменьшают также склонность диска к короблению [66]. Недостатком дисков с секторами, отогнутыми в различные стороны, является трудность получения одинаковой жесткости у всех секторов.

Аналогично значение эффективной жесткости шпангоутов EJ3$ можно определить и при большем числе подкреплений свободно опертой по торцам цилиндрической оболочки. Так, для оболочки длины 3/, подкрепленной двумя равноотстоящими шпангоутами одинаковой жесткости, смена форм устойчивости происходит примерно при ?7Эф = 3,2ЮФ.

di d, При одинаковом наружном диаметре валов При одинаковом весе валов или при одинаковой площади сечения F = Ft При одинаковой прочности валов При одинаковой жесткости валов Ji = J

Расчет статически-неопределимых балок или валов и, в частности, коленчатых валов, можно успешно выполнить методом матричного исчисления. По сравнению с решением дифференциальных уравнений этот способ обладает тем преимуществом, что он не ограничен условием равных, одинаково нагруженных и одинаковой жесткости пролетов. В качестве примера приведем расчет статически-неопределимой балки. В целях упрощения предположим, что

1. Рассмотрим собственные колебания в поле сил тяжести упругой гироскопической системы, динамическая модель которой изображена на рис. 1. Гибкий вертикальный вал в каждой из своих частей, верхней и нижней, имеющий разное, но постоянное сечение, в средней своей части несет цилиндрический хвостовик. Нижний его конец, образующий точку подвеса, шарнирно опёрт: жестко относительно поперечных перемещений и упруго относительно угловых. На хвостовике, масса которого т0, а экваториальный и полярный моменты инерции соответственно А0 и С0, расположены два ряда упругих связей равной жесткости с0 (кГ/см). Выше точки подвеса на валу находится одна и ниже ее — две упруго податливые опоры одинаковой жесткости с (кГ/см). Реакции этих'опор пропорциональны перемещениям, отсчитываемым от вер-

Для достижения одинаковой жесткости (равенство максимальных прогибов) необходимо увеличить диаметр балки-до 200 мм (рис. 95, в). Напряжения снижаются, составляя 0,6 величины напряжений в стержнях фермы. ;

Однако каждое из таких испытаний в отдельности, и даже все они в совокупности, не могут имитировать работу любых изделий. Как справедливо указывает Шаламах [14], возможности лабораторной оценки истираемости материалов для предсказания износа изделий в условиях эксплуатации весьма ограничены, а корреляция между данными лабораторных и эксплуатационных испытаний условна даже .при одинаковой жесткости испытаний; такая корреляция вообще отсутствует, если сравнивать разные полимеры.

Большими преимуществами обладают пустотелые элементы прямоугольного сечения. Такие элементы с размерами 1,7X1,5 м и толщиной стенки 0,3 м весят на 35%' меньше, чем элементы сплошного сечения одинаковой жесткости. Легкий пустотелый элемент может иметь большую длину, что исключает надобность стыка в пролете— тем самым уменьшается количество применяемых конструктивных элементов. Важно и то обстоятельство, что пустотелый элемент обладает в направлении обеих главных осей поперечных сечений большей жесткостью, чем элемент со сплошным сечением. Указанные элементы, как показала практика, просты в изготовлении.

Измерения показывают, что потенциалы границ, образованных растворами солей одинаковой концентрации и имеющими общий ион, например С1~, аддитивны [6]. Типичные значения потенциалов даны в табл. 3.2. Нулевое значение произвольно присвоено LiCl. Например, потенциал границы НС1 (0,1 н.): КС! (0,1 н.] равен 35,65—8,87 = 26,78 мВ, причем раствор КС1 на жидкостной границе заряжается положительно, НС1 — отрицательно. С другой стороны, для LiCl (0,1 н.) :

На рис. 9.25 область L\ приведена в укрупненном масштабе и на ней показаны линии одинаковой концентрации FeO в зависимости от температуры и концентрации СО в газовой фазе. При концентрации FeO, стремящейся к нулю, концентрация СО стремится к 100%. К сожалению, в сварочных процессах концентрация СО всегда ниже и только при сварке ацетилено-кислородным пламенем можно, регулируя состав газовой смеси (р«1), создать высокую концентрацию СО в пламени горелки.

. Свойства сероводородного раствора после магнитогидродинамичес-кой обработки претерпевают значительные изменения. Как следует из табл. 52, проводимость и емкость раствора при одинаковой концентрации сероводорода возрастают, а рН раствора остается постоянным.

здесь рг — местная концентрация данного вещества (компонента), равная отношению массы компонента к объему смеси, кг/м3; mj==pz/P — относительная массовая концентрация i-ro компонента; р — плотность смеси; D — коэффициент молекулярной диффузии одного компонента относительно другого, м2/с (обычно D кратко называют коэффициентом диффузии); п — направление нормали к поверхности одинаковой концентрации данного вещества; др^/дп, дт^/дп—градиенты концентрации (относительной концентрации); они всегда направлены в сторону возрастания концентрации.

При одинаковой концентрации ионов галогенов наибольшее влияние на коррозионное растрескивание оказывают ионы хлора, -меньшее — ионы брома, еще меньшее —ионы иода, а ионы фтора не вызывают растрескивание в обычном понимании. При повышении концентрации перечисленных ионов увеличивается скорость развития коррозионных трещин (см. рис. 23) [22]. Минимальная скорость распространения трещин составляет 10~4 —10~3 см/с. Влияние концентрации ионов на пороговый уровень коэффициента интенсивности напряжений более сложное, так как оно в большой степени определяется составом сплава и его структу-34

В — от об. до 100°С в лимонном соке, который менее агрессивен, чем чистая лимонная кислота при одинаковой концентрации. И — реакторы, прессы. Добавки двуокиси серы или хлорида натрия увеличивают скорость коррозии, но содержание 0,035% двуокиси серы в лимонном соке не оказывает вредного влияния. 99,8%-ный А1 более устойчив, чем 99,5%-ный.

При исследовании изнашивания аксиально-поршневого насоса различными загрязнителями Г. А. Никитин и С. В. Чирков установили, что максимальный износ получается от электрокорунда (уменьшение 11об отн от электрокорунда составило 37%, а от нихрома твердостью 180—190 кгс/мм2 — 1,7% при одинаковой концентрации и величине частиц).

одинаковой концентрации в теплоносителе на выходе канала добавка водорода в верхнюю часть замедлителя в HBWR (соответствующую верху спускной трубы в реакторах корпусного типа) была более эффективна, чем добавка водорода на вход канала. Это, вероятно, обусловлено тем фактом, отмеченным ранее, что большая часть энергии излучения в HBWR поглощается в замедлителе. В большей части изученного диапазона Хэммер и др. [17] нашли, что концентрация кислорода в паре обратно пропорциональна квадрату концентрации водорода в теплоносителе на выходе канала независимо от мощности:

1) при одинаковой концентрации кислоты в растворе и температуре 60° С скорость очистки возрастает в 50—100 раз;

На рис. 2 нанесены линии одинаковой концентрации (совпадающие, разумеется, с изотермами) первичного воздуха, проведенные через каждые 5%. На этом графике 100% соответствует чистому первичному воздуху, поступающему через входное сопло. Для наглядности на этом же графике пунктиром нанесены поля аксиальной скорости wx.

В качестве источников излучения были применены два абсолютно черных излучателя, что позволило производить одновременные сравнительные измерения пропускания для двух различных температур источника при одинаковой концентрации пыли в потоке.