Одинаковой конструкции

1. Детали одинаковой конфигурации (а = const). В случае растяжения-сжатия относительный коэффициент жесткости согласно формуле (48)

Одинаковой конфигурации Y во.г Е

В случае деталей одинаковой конфигурации (рис. 93, а) по жесткости Е и прочности 00,а наиболее выгодны стали и сплавы -Ti, а по массе у — сплавы А1 и Mg.

Так как модуль упругости сплавов определяется модулем упругости основного компонента и мало зависит от содержания (в обычных количествах) легирующих элементов (например, для сталей колебания заключены в пределах Е = (19 -г 22) • 103 кгс/мм2, для сплавов А1 в пределах •? = (7 -5- 7,5) • 103 кгс/мм2, то в случае деталей одинаковой конфигурации, когда на первом плане стоят требования жесткости, а уровень напряжений невысок, целе-сообразно применять наиболее дешевые материалы (углеродистые стали вместо легированных, алюминиевые сплавы простого состава вместо сложнолегированных). Если же йа^ряду с жесткостью имеет значение прочность, то предпочтительны прочные сплавы.

я —одинаковой конфигурации; б — равной жесткости; в — равнопрочных; -г — равной массы; 1 - стали сверхпрочные; 2 — стали легированные; 3 - сплавы Ti; 4 - чугуны высокопрочные; 5 — стали углеродистые; б — сплавы Л1 деформируемые; 7 — СВАМ; S - сплавы Mg деформируемые; 9 - чугуны серые; 1Q - сплавы А1 литейные; 11 - сплавы Mg литейные

Детали одинаковой конфигурации Характеристики Сплавы А1 деформируемые Стали легированные Сплавы Ti j

Длядеталей одинаковой конфигурации (литье) переходе угле»

Например, имеем две детали одинаковой конфигурации. Одна изготовлена из стали с циклической прочностью CTJ при коэффициенте концентрации напряжений /сэ \, а другая — из стали более высокой прочности сг2 и с более высоким коэффициентом концентрации напряжений k3 1. Отношение запасов надежности, определенных по максимальным напряжениям на участке ослабления, равно

При конструировании деталей с несколькими стержнями примерно одинаковой конфигурации рекомендуется унифицировать стержни, добиваясь сокращения их номенклатуры.

Для учета влияния величины всестороннего газового давления на продолжительность затвердевания отливки (слитка) в решение (32) вводятся два новых сомножителя, учитывающих изменение условий теплообмена отливки с формой в зазоре (цр) и увеличение продолжительности контакта (цк) в зависимости от величины газового давления. При условии, что в данном случае сравнивается затвердевание отливок одинаковой конфигурации из одного и того же сплава, залитого в одинаковых условиях, но при различных давлениях газа, уравнение (32) можно представить в виде:

Кузнечно-прессовое производство должно развиваться в направлении обеспечения однородности технологического процесса, видов применяемого металла, типов конфигурации и размеров заготовок на основе концентрации изготовления однородных заготовок в одном цехе, на отдельно взятом оборудовании. Для этого следует выявить потребность в кузнечных заготовках по номенклатуре и массе, поскольку огромная потребность в заготовках одинаковой конфигурации массой до 1,5 т позволит заменить ковку штамповкой, высвободить прессы от мелкой нетипичной для них номенклатуры и увеличить резервы для изготовления крупногабаритных заготовок.

При использовании литья под давлением в качестве пресс-форм применяют групповые блоки. В основу их конструкции положен принцип сменности формовкладышей, оформляющих конфигурацию детали. При этом переналадку блока стремятся производить непосредственно на литейной машине с минимальной затратой времени на замену формовкладышей. В зависимости от габаритных размеров отливок, скомплектованных в группы, блоки могут быть изготовлены одинаковой конструкции, но различными по габаритам.

На рис. 2.2 показано распределение осевых и вращательных скоростей по радиусу трубы для завихрителей с плоскими лопатками, отличающимися диаметром центрального тела, которое получено в недиафрагмированной трубе диаметром 106,8 мм с Г= / Id = 4,4 [ 75]. Здесь и= ы/шср и w - ш/ шср. На рисунке видно, что при одинаковой конструкции завихрителя и угле за-

В рассматриваемой конструкции система уравнений несколько упрощается вследствие симметричности ротора относительно опор, а также одинаковой конструкции левой и правой опор и одинаковых характеристик опорных пружин и демпферов в горизонтальном и вертикальном направлениях:

Результаты испытаний, произведенных на различных установках одинаковой конструкции или на одной и той же установке в разное время, будут сопоставимы между собой и могут быть воспроизведены с удовлетворительной точностью при условии постоянства:

лах ЗиО в качестве растопочных горелок применяются вихревые однопоточные мазутные горелки с осевыми за-вихрителями. Так, на котлах типа П-52 (Пп-660/140) установлено четыре горелки производительностью по мазуту 2500 кг/ч и четыре горелки производительностью по 1500 кг/ч одинаковой конструкции.

В выражение для Re должен входить характерный линейный размер. Лучше, если бы им был диаметр капли. Но капли полидисперсны, и учет размера каждой капли усложняет методику расчета. В то же время средний диаметр капель зависит от физических параметров сред, скорости истечения жидкости (или, что то же, — от давления жидкости перед форсунками при их одинаковой конструкции) и, главное, — от диаметра соплового отверстия, который можно принять за характерный линейный размер. Скорость истечения жидкости, плотность и вязкость газа и диаметр форсунки войдут в качестве переменных в выражение для Re. Вязкость жидкости не влияет на относительную скорость капли в воздухе. Изменение скорости в самой капле можно не учитывать.

при изготовлении серийной продукции одинаковой конструкции и неизменном технологическом процессе;

Разрывы труб происходят обычно при уменьшении толщины стенки на 30-40% расчетного значения. Использование топлив разных марок при идентичных условиях топочных процессов на котлах одинаковой конструкции приводит к предельному общему износу труб в разные сроки. В среднем при использовании подмосковных углей изменение скорости дымовых газов в конвективных газоходах котла от 5 до 7 м/с уменьшает долговечность труб с 14 до 10 лет при годовой наработке времени 7000 ч. При использовании углей марки АШ в тех же условиях - с 18 до 10 лет.

температуры внутренней поверхности было достаточным для окончания переходного процесса в цепи «котел — радиатор». Глубина погружения чувствительного элемента зависит в определенной степени от инерционных показателей стен и от времени переходного процесса в данном контуре, которое определяется в основном общей теплоинерцией отопительной системы. Отсюда следует, что глубина заложения датчика должна даже при одинаковой конструкции стен несколько изменяться в зависимости от теплоинерции системы.

показали, что при одинаковых радиальных зазорах б и одинаковой конструкции бандажа эффективность ступени 1Б выше, чем ступени 1А во всем исследованном диапазоне значений и/С0 (рис. XII.16). Этот результат тесно связан с благоприятным влиянием снижения градиента степени реактивности APT = р"— р'т (рис. XII. 17) и поджатия потока

k принципиальному изменений профиля всех ляющих скоростей потока. Обычно это достигается при применении одинаковой конструкции лопаток завихри-теля, но с различным углом их наклона и при достаточном перекрытии ими сечения корпуса аппарата. При изменении параметра / в проведенных нами пределах уровень и профиль тангенциальных скоростей мало меняются, а деформация профиля аксиальных и радиальных скоростей имеет в основном место на конечном участке корпуса пылеконцентратора. Применение завихри-телей различных конструкций, а также разных по величине параметров DV/DK и особенно Г*сбр/^к приводит в ряде случаев к существенной перестройке гидродинамической картины потока, и обобщение экспериментальных данных становится затруднительным.