Одинаковое расстояние

Следовательно, лежащие в области низких частот (для которых k <^ п) нормальные колебания дискретной и сплошной систем совпадают по частоте и имеют одинаковое распределение амплитуд. По мере увеличения k частоты дискретной и сплошной систем постепенно расходятся: у дискретной системы спектр обрывается на частоте

Для образца с круглым отверстием отношение пределов выносливости при кручении и изгибе составляет Тн/стлл;0,75. Это различие особенно заметно в области существования нераспространяющихся усталостных трещин, т. е. для образцов с диаметром отверстия менее 0,5 мм. Полученное соотношение пределов выносливости объясняется тем, что при изгибе образца с •отверстием максимальная амплитуда напряжений с учетом концентрации напряжений составляет Стя~3а„, а при кручении сгд«4ти. Принимая во внимание практически одинаковое распределение напряжений в образце с отверстием дб при изгибе и кручении, мож- JS но допустить и равенство для обоих случаев величины OR. !'6 Отсюда Зад»4тн или тд~ /,4 ~0,75од. jt2

X 10 ) предполагается одинаковое распределение подвижных дислокаций в бедных дислокациями областях.

в теории случайных процессов называется поток точечных событий, случайные интервалы времени между которыми взаимно независимы и имеют одинаковое распределение.) Теорема Реньи гласит, что если к случайному потоку применять операцию разрежения (просеивания), которая состоит в исключении точек потока с некоторой вероятностью, не зависящей ни от времени, ни от номера точки в исходном потоке, ни от того, каким образом развивался процесс разрежения на предыдущих шагах, то образуемый в результате регулярного применения указанной процедуры поток асимптотически стремится к пуассоновскому. Конечно, результатом теоремы Реньи можно воспользоваться и в допредельном случае для получения приближенных выражений.

Для конкретности предположим, что элементы идентичны, т.е. имеют одинаковое распределение наработки на отказ F1 (х) = f2 (х) =

= F (х) = ?{!<*} и одинаковое распределение времени восстановления GJ (х) = G2 (х) = G (х) = Р {п *? х}.

Соотношения ортогональности для нормальных волн. При исследовании статики и динамики полосы многие авторы отмечали, что нормальные волны не ортогональны в обычном смысле. Непосредственной проверкой можно убедиться, что интегралы от —Н до Н от произведения функций, описывающих смещения и поворот полосы по поперечной координате для различных нормальных волн, рассмотренных выше, не равняются нулю. Даже в шарнирно опертой полосе нормальные волны не образуют ортогональной системы, так; как волны с номерами 2п и 2и — 1 имеют одинаковое распределение смещений по поперечному сечению полосы (см. (6,56) и (6.58)). Это обстоятельство не дает возможности прямо вычислять коэффициенты разложения в ряды по нормальным волнам и затрудняет решение задач на вынужденные колебания.

Правильное распределение тормозного усилия по передним и задним колёсам при гидравлическом тормозном приводе обеспечивается подбором соответствующих диаметров поршней колёсных цилиндров для передних и задних тормозов. Одинаковое распределение

Для равномерного выгорания топлива по ширине решётки необходима такая организация воздухоподвода, которая обеспечивала бы одинаковое распределение потока по всей длине зоны и ширине решётки. Экспериментальными работами (ЦкТИ) установлено, что равномерность раздачи воздуха является функцией скорости потока в зонной камере и сопротивления слоя.

3. Проработавшие один щи два -езонв сегменты имеет приблизительно одинаковое распределение твердости, которое характеризуется меньшим рааврвеом. В срванвиии с .новихи оегневтами хрмаая распределения детааев после эксплуатации смещена я сторону хенывй твердости. t

центральная предельная теорема, согласно которой распределение суммы п случайных величин, имеющих одинаковое распределение, будет нормальным при больших п. Однако распределения случайных величин не обязательно должны быть одинаковыми. Оказывается, что любая равномерно ограниченная последовательность \Xk] взаимно независимых случайных величин удовлетворяет центральной предельной теореме и, конечно, условию Линдеберга [9].

«Но другими уже давно наблюдалось, что (с поправкой на слабое сопротивление воздуха) все тела опускаются на одинаковое расстояние за одинак<)« вые промежутки времени, и с помощью маятников это свойство промежутков времени может быть установлено с большой точностью.

окружности определяется профилем зуборезного инструмента. Две одноименные (правые или левые) эвольвенты эквидистантные (равноудаленные) кривые, т. е. имеющие между собой одинаковое расстояние по любой общей нормали, равное длине дуги основной окружности между началом эвольвент.

тоскопия, методы к-рой осн. на разл. поглощении рентгеновского излучения при распространении его на одинаковое расстояние в разл. средах. Для просвечивания изделий применяют рентгеновские трубки (для изделий толщ, до 80 мм из стали, толщ. 250 мм из лёгких сплавов) и бетатроны (для стальных изделий толщ, до 500 мм). Регистрация интенсивности рентгеновского излучения производится фотогр., визуальным, ксеро-графич. или ионизац. методами. Р. позволяет обнаружить раковины, трещины и др. дефекты преим. в литых изделиях и в сварных соединениях.

ГАММА-ДЕФЕКТОСКОПИЯ — метод дефектоскопии, осн. на различном поглощении гамма-лучей при распространении их на одинаковое расстояние в разных средах. Источник лучей — искусств, радиоактивные изотопы металлов. Методы регистрации интенсивности лучей те же, что и в рентгена-дефектоскопии. Г.-д. применяют для контроля изделий сложной формы, а также для контроля в условиях, когда применение рентгенодефектоско-пии затруднено (напр., в полевых условиях).

ИНФРАКРАСНАЯ ДЕФЕКТОСКОПИЯ — метод дефектоскопии, осн. на различном поглощении ИК (тепловых) лучей при распространении их на одинаковое расстояние в различных средах. Наиболее эффективно использование И. д. для контроля изделий, подвергающихся в процессе работы воздействию тепловых потоков.

РЕНТГЕНОДЕФЕКТОСКОПИЯ — метод дефектоскопии, осн. на различном поглощении рентгеновских лучей при распространении их на одинаковое расстояние в различных средах. Для просвечивания изделий толщиной до 80 мм из стали и до 250 мм из •лёгких сплавов в качестве источника лучей применяют рентгеновские трубки, а для просвечивания стальных изделий толщиной до 500 мм — бетатроны. Регистрация интенсивности рентгеновских лучей, прошедших через контролируемое изделие, производится фотография., визуальным, ксерогра-фич. или ионизац. методами. Р. позволяет обнаружить раковины, рыхлоты, трещины и др. дефекты преим. в литых изделиях и в сварных соединениях.

Полосы деформации представляют собой последовательные положения внутризеренного фронта трещины после каждого цикла нагружения. По расстоянию между полосами можно судить о скорости распространения фронта трещины в тех случаях, когда они имеют правильное расположение (в железе, низкоуглеродистой стали, алюминиевых сплавах). Однако рассчитанная по расстоянию между полосами скорость распространения трещины не на всех стадиях роста трещин вполне соответствует скорости, полученной при усталостных испытаниях. Это связано с тем, что на каждый цикл фронт трещины продвигается не на одинаковое расстояние по всей длине. Наряду с усталостным происходит хрупкое разрушение с образованием плоских гладких участков и перлитных сколов, что "приводит к быстрому локальному продвижению фронта трещины. Кроме того, на стадии быстрого роста возможно развитие боковых трещин.

стеме алюминий — нержавеющая сталь (рис. 6). Иначе ведет себя система никель—алюминий, в которой, согласно Дарруди и др. [19], химическая реакция между матрицей и проволокой протекает до конца, а реакционная зона распространяется на одинаковое расстояние по обе стороны от поверхности раздела. Последовательные стадии роста продукта взаимодействия на поверхности раздела в -системе никель—алюминий иллюстрирует рис. 10; реакция развивается равномерно, что обеспечивает термодинамическую стабильность композита. В принципе обработка, основанная на диффузии в твердой фазе, может обеспечить волокнистым композитам ту же термодинамическую стабильность, что и у композитов направленной кристаллизации.

При перемещении под воздействием жидкости поршня / вправо втулка 2, жестко соединенная со штоком поршня, поворачивает рычаги 3 вокруг неподвижных осей О. Рычаги 3 перемещают кулачки 4 в направлении от центра на одинаковое расстояние. Таким образом, кулачки производят зажим деталей по отверстию и их центрирование. Освобождение детали осуществляется при обратном ходе поршня / под действием пружины 5.

Деталь / устанавливается при помощи двух призм 2, скользящих в неподвижных пазах. При перемещении вверх под воздействием жидкости поршня 3 и прикрепленного к его штоку конического сухаря 4 последний перемещает пальцы 5 на одинаковое расстояние от центра. Пальцы 5 поворачивают вокруг неподвижных осей А рычаги 6, которые сближают призмы 2, зажимающие деталь 1.

При перемещении под воздействием жидкости поршня 1 влево жестко соединенный с его штоком клин 2 перемещает вниз втулки 3 и 4, при этом рычаги 5, поворачиваясь вокруг неподвижных осей А, перемещают кулачки 6 со сменными губками 7 в направлении от центра на одинаковое расстояние. Обратное движение кулачков происходит при помощи пружины 8. На рисунке условно показаны не три, а два кулачка.